ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ

МОСКОМАРХИТЕКТУРА

ПОСОБИЕ
к МГСН 2.01-99

ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ
В ЗДАНИЯХ

Выпуск 1

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОЗАЩИТЫ
ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

2000

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАНО НИИ Строительной Физики РААСН (Матросов Ю . А. - научный руководитель; Бутовский И. Н.); Мосгосэкспе рти зой (Лив чак В. И.); МНИИТЭ П Г руд зин ский М. М.; Управлением развития Генплана КПР г. Москвы (Дмитриев А. Н.).

Приложение Д разработано ЦНИИ ЭПжилищ а (Ды ховичная Н. А., Любимова М. С.), приложение Е - ИН СОЛАРИНВ ЕСТ (Иванов Г. С.)

2. ПОДГОТОВЛЕНО к утверждению и изданию Управлением перспективного проектирования и нормативов Москомарх ит екту ры (Щипанов Ю. Б. и Ионин В. А.)

УТВЕРЖДЕНО Указанием Москомархитектуры от 01. 02.2000 № 6

СОДЕРЖАНИЕ

Введение . 2

1. Рекомендации по выбору уровня теплозащиты зданий . 2

2. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче . 10

2.1. Непрозрачные ограждающие конструкции . 10

2.2. Расчет ограждающих конструкций теплых чердаков . 14

2.3. Расчет ограждающих конструкций «теплых» подвалов . 16

2.4. Светопрозрачные ограждающие конструкции . 18

3. Правила расчета площадей и приведенных сопротивлений теплопередач . 18

4. Рекомендации по определению параметров энергетического паспорта . 19

5. Электронный энергетический паспорт . 22

5.1. Методика заполнения и расчета параметров электронного энергетического паспорта жилого здания . 23

5.2. Методика заполнения и расчета параметров электронного энергетического паспорта общественного здания . 32

Список литературы .. 40

Приложение А Методика определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей . 40

Приложение Б Расчет коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций по табличным значениям .. 47

Приложение В Примеры расчета ограждающих конструкций теплых чердаков и подвалов . 53

Приложение Г Температура точки росы t_d, ° С, для различных значений температур t_int и относительной влажности φ_int , воздуха в помещении . 57

Приложение Д Расчет требуемого сопротивления теплопередаче наружных стен полносборных крупнопанельных и каркасно-панельных зданий по минимуму приведенных затрат с использованием коэффициента дисконтирования . 57

Приложение Е Расчет требуемого сопротивления теплопередаче наружных стен полносборных крупнопанельных и каркасно-панельных зданий по методу приведенных затрат с использованием в качестве критерия срока окупаемости дополнительных капиталовложений на утепление зданий . 62

ВВЕДЕНИЕ

Настоящее Пособие разработано к МГСН 2.01-99 «Энергосбережение в зданиях. Нормативы по теплозащите и т еп лово доэлект ро снабжени ю» . В нем содержатся методические материалы и примеры по т епл от ехнич еск ому расчету и проектированию теплозащиты жилых и общес твенных зданий.

Особое внимание в По с обии уделено вопросам, которые вызывают затруднение при практическом использовании МГСН 2.01-99, например процедура установления уровня теп лозащиты, расчеты: приведенного сопротивления теплопередаче неоднородных ограждающих конструкций с теплопроводными включениями сложной формы, ограждающи х конструкций чердаков и подвалов.

В Пособии даны методика заполнения Энергетического паспорта здания, в частности, правила определения площадей и объемов зданий для проведения теплотехнических и энергетических расчетов, рекомендации по определению параметров энергетического паспорта, прави ла заполнения электронной версии Энергетического паспорта. Электронная версия Энергетического паспорта предназначена для быстрого определения энергетических характеристик здания на различных стадиях вариантного проектиро вания, экспертизы проекта и эксплуатации здания. Распространяется по заявкам заинтересованных организаций НИИ СФ, адрес: 127238, Москва, Локомотивный пр., 21, тел./ факс 482-37-10.

В приложениях даны примеры расчета приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций с использованием различных вспомогательных коэффициентов, облегчающих проведение расчетов, примеры расчета теплых чердаков и «теплых» подвалов.

Настояще е пособие построено в виде комментариев, разъ ясня ющих и развивающих со держ ание отдельных пунктов МГСН 2.01-99 «Энергосбережение в зданиях. Нормативы по теплозащите и т еплово доснабжению» . Структурно каждый раздел построен следующим образом: курсивом приведен текст нуждающегося в пояснениях пункта МГСН 2.01-99 или ссылка на раздел и пункт МГСН 2.01-99, к которым обычным шрифтом даются соответствующие разъяснения или рекомендации.

1. Рекомендации по выбору уровня теплозащиты зданий

3. 6 .1. Проектирование ограждающей оболочки здания на основе требований по теплозащите здания в целом выполняют в нижеприведенной последовательности:

п. 3.6.1 . а. Выбирают требуемые климатические параметры согласно подразделу 3.2;

п. 3.6. 1 .б. Выбирают параметры воздуха внутри здания и условия комфортности согласно подразделу 3.2 и назначению здания;

п. 3 .6.1 .в. Разрабатывают объемно-планировочное решение и рассчитывают его геометрические размеры;

При расчете площадей пола и ограждающих конструкций следует руководствоваться указаниями раздела 3 настоящего пособия. Поскольку вели чины площадей имеют существенное влияние на конечны й результат, то работу по их определению следует выполнить особенно тщательно.

п. 3 .6.1.г. Определяют согласно подразделу 3.3 требуемое значение удельного расхода тепловой э нергии системы отопления здания q_h^req в зависимости от типа здания и его этажности;

Таблица 3.3

Требуемый удельный расход тепловой энергии системой отопления здания q_h^req , к Вт · ч/м² , за отопител ьный период

Типы зданий	Этажность зданий:
Типы зданий	1 - 3	4 - 5	6 - 9	10 и более
жилые	160	130	110	95
общеобразовательные, лечебные учреждения, поликлиники	175	165	155	-
дошкольные учреждения	245	-	-	-

Выбор значений осуществляют согласно приведенной табл. 3.3 МГСН 2.01-99 . Промежуточные значения q_h^req следует определять путем линейной интерполяции.

Примеры.

1. Требуется определить требуемый удельный расход тепловой энергии для многосекционного жилого здания высотой 17 этажей. Согласно табл. 3.3 требуемый q_h^req равен 95 кВт · ч / м².

2. Для жилых зданий высотой в 4 этажа q_h^req равен 1 45 кВт · ч/ м², для зданий 5 этажей - 130, 6 этажей - 125, 7 этажей - 120, 8 этажей 115, 9 этажей 11 0, 10 этажей - 105, 11 этажей - 100 кВт · ч/ м².

п. 3 .6 .1.д . Определяют требуемые сопротивления теплопередаче ограждающих ко н струкций (стен, покрытий, чердачных пе рекрытий, цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) согласно пп. 3.3.3 и 3.3.4 исходя из минимальных требований по условиям комфорта и недопустимости образования конденсата, и рассчитывают приведенные сопротивления теплопередаче R_o^r этих ограждающих конструкций, добиваясь выполнения условия R_o^r ≥ R_o^req .

При определени й мин имально допусти мого требуемого сопротивления теплопередаче ограждающ их конструкций по формуле (3.2) коэффициент n , устанавливается в зависимости от положе н ия наружной поверхности ограждающей конструкции отап ливаемого помещения по отношению к расчетной температуре наружного воздуха, в общем виде определяется по формуле;

n = (t_int - t_int^c) / (t_int - t_ext) (1.1)

где t_int - расчетная температура внутреннего воздуха , °С, принимаемая согласно ГОСТ 30494-96;

t_int^c - температура воздуха, °С, в пространстве, расположенном межд у отапливаемыми помещениями и наружной средой (в чердаке, подвале или другом подобном помещении);

t_ext - расчетная температура наружного воздуха , ° С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82.

Температура t_int^c определяется на основе расчета теплового баланса чердака или подвала при расчетных условиях внутренней и наружной среды (рис. 1). При этом сопрот и вление теплопередаче покрытия теплого чердака, фризовых и цокольных стен назначается из условия невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. Соп ротивление теплопередаче полов по грунту и стен, расположенных ни же уровня земли, следует определять согласно прил. 9 СНиП 2.04.05-91* (и зд. 1 998 г.).

Методика расчета температуры воздуха на чердаке ил и в подвале из условий теплового баланса этого помещения приведена в [ 1].

Приведенное сопротивление теплопередаче R_o^r , м² · °С/В т, неоднородной ограждающей конструкции (или ее участка) определяется согласно раздела 2 настоящего пособия по формуле ( 2.4)

Главным в расчете приведенного сопротивления теплопередаче является определе н ие теплового потока Q , проходящего через ограждающую конструкцию в условиях эксплуатации в течение отопительного периода . Величин а Q определяется на ос н ове численного расчета на ЭВМ температурного поля конструкции на основе специальных программ для расчета двухмерных или трехмерных температурных полей.

Рис . 1. Схема распределения тепловых потоков в теплом чердаке (А) и подвале (Б) многоэтажного жилого дома для расчета температуры t_int^c на основе теплового баланса

Для этой цели в выбранной ограждающей конструкции (или ее участке) определяют характерные сечения, каждое из которых вычерчивают в определенном масштабе, выделяют участки с различными те пл оп ро водн ос тями, указывают условия теплообмена на границах (температуры воздуха контактирующего с поверхностями ограждения и их коэффициенты теплопередачи). Полностью порядок подготовки к расчет у температурных полей приведен в п рил . 14 [ 2].

Другой метод определения приведенного сопротивления теплопередаче R_o^r базируется на определении коэффициента теплотехнической однородности r ограждающей конструкции. В этом случае R_o^r определяется по формуле ( 2.6) настоящего пособия.

Установлено, что влияние теплотехнической неоднородности на искажение температурного поля поверхности ограждающей конструкции в большинстве случаев сказывается на расстоянии, не превышающем двух толщин ограждения от края теплотехнической неоднородности. Поэтому площадь зоны влияния в каждом случае уста н авливается и сходя из этого условия.

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции (или ее участка) в удалении от теплотехнических не о днородн ост ей (на участке, где температурное поле на поверхности не искажено влиянием неоднородностей), м² · °С/В т, определяется по формуле

R_o = 1 / α_i + Σ δ_j / λ_j + 1 / α_e (1.2)

где α_i - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции , Вт/(м².° C ), для стен α_i = 8,7 Вт/(м².° C );

δ_j - толщина j - го слоя многослойной ограждающей кон ст рукци и, м;

λ_j - расчетный коэффициент теплопроводности материала j - го слоя, Вт/(м. ° С), принимаемый по прил . 3 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) для условий эксплуатации Б или согласно протоколов испытаний, выполненных аккредитованными в установленном порядке испытательными лабораториями; в отдельн ых случаях допускается расчетный коэффициент теплопроводности теплоизоляц ионных материалов для проектирования ограждающих конструкций принимать по значениям утвержденных в установленном порядке Технических Условий с учетом вл ажн остн ого режима ограждающих конструкций в условиях установившегося эксплуатационного состояния здания;

α_e - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/( м² · °С), для стен α_e = 23 Вт /(м² · °С).

Дл я предварительной оценки эффективности различных типов трехсл ойных стеновых панелей установлены значения приведенного сопротивления теплопередаче конструкций с утеплителем из пеноп олисти ро ла и мин ерал оватны х плит (т абл. 1.1).

Примеча н ие к п . 3.6.1.д . Для п ол носборн ых крупнопанель ных и к арк асн о-п анельны х зданий допускается определять требуемое соп ротивл ение теплопередаче наружных стен R_o^req по минимуму приведенных затрат, но не менее значений, установленных в таб л . 1а СНиП II-3-79* (изд. 1998 г .) для первого этапа внедрения.

Согласно методике приложения Д или методике приложения Е

Таблица 1.1

Приведенное сопротивле н ие теплопередаче трехслойных стеновых панелей

Наружные стены	Приведенное сопротивление теплопередаче R_o^r , м² · °С/Вт
1	2
1. Из трехслойных железобетонных панелей на гибких металлических связях или малогабари тных железобетонных шпонках с утеплителем из пенополисти ро ла: - плотностью 40 кг/м³ , λ _Б = 0,05 Вт/( м .°С), п рил. 3* СНиП II-3-79* ( и зд. 1 998 г.)
панели тол щ иной 300 мм	2,3
толщиной 350 мм	3,0
- плотностью 15 - 17 кг/м³, λ _Б = 0,042 Вт/(м. ° С) (сертификат)
панели толщиной 300 мм	2,7
толщиной 350 мм	3,5
2. Из трехслойных железобетонных панелей на гибких металлических связях и ли малогабаритных железобетонных ш понках с утеплителем из мин ерал оватны х плит « Рок ву л» плотностью 100 кг/м³, *λ_Б* = 0,045 Вт/(м.°С) (сертификат)
панели толщиной 300 мм	2,5
толщиной 350 мм	3,3
3. Из трехслойных панелей на деревянном каркасе с листовыми обшивками: с утеплителем из минераловатных прошивных матов плотностью 40 кг/ м³, *λ_Б* = 0,05 Вт/(м.°С) п рил . 3* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)
панели толщиной 300 мм	2,5
- из минераловатных плит «Роквул» плотностью 10 0 кг/м³, λ _Б = 0,045 Вт/(м.°С) (сертификат)
панели толщиной 300 мм	3,0
толщиной 350 мм	3,75

В случае определения приведенного сопротивления теплопередаче по формулам ( 2.4) и ( 2.6) участков ограждающей конструкции (например, стеновой па н ели) ее приведенное сопротивление теплопередаче R_op^r определяется по формуле

(1.3)

где - общая площадь стеновой панели , м²;

A_i - площадь i - го участка стеновой пан ели, м² ;

R_oi^r - приведенное сопротивление теплопередаче i -го участка стеновой панели, м² · °С/ Вт;

m - число участков, на которое разбита стеновая панель.

Рис. 2. Принцип и аль ная схема разбивки площадей расчетн ых участков стен овой панели для определен ия R_o^r

Рис. 3. Пр и мер расположен ия различн ых типов стеновых пан елей на здании

1 (1а) - о дн ом оду льн ая (дву хм одульн ая ) рядовая панел ь; 2 - одно моду льн ая панель с рядовыми и наружным угловым стык ам и; 3 (3а) - одн омодульн ая (двухмодульная) рядовая панель с примыканием к цокольному перекрытию; 4 ( 4а) - одномодульная (двухмодульная ) рядовая панель с примыканием к покрыти ю; 5 - одномодульная панель с ря довым и наружным угловым стыками и прим ыканием к цокольному перекрыти ю; 6 - одномодульная п анель с рядовым и наружн ым угловым стык ами и примыканием к покрытию; 7 - одномодул ьная панель с двумя внутренними угловыми ст ыками ; 8 - одн омоду льн ая панель с двумя внутренними угловыми стыкам и и примыканием к цок ольному перек рытию; 9 - одномодульная панель с двумя внутренними угловыми стыками в примыкан ием к покрытию; 10 - узкая гл ухая панель с наружным и внутренни м угловыми стыками; 11 - узкая глухая пан ель с наружным и внутренним угловыми стыками и примыканием к цокольному перекрытию; 12 - узкая глухая панель с наружным и вн утренним угл овыми ст ыками и примыканием к покрытию; 13 - двухмодульная глухая панель с рядовым и н аружным угловым стыками; 14 - дву хм одульн ая глухая панель с рядов ым и н аружным угл овым стыками и примыкан ием к цокольному перекрытию; 15 - двухмодульная глухая пан ель с рядовым и н аружн ым угловым стыками и примыканием к покрытию.

Примечание. В формулах ( 1.2) , ( 1.3) и далее по тексту: индекс i означает порядковый номер участка и ли пан ели ограждающей конструкции; инде к с j - порядковый номер слоя м н огослойной ограждающей конструкции.

Так, например, для стеновой панели с оконным проемом схема разбивки на расчетные участки приведена на рис. 2. Общая площадь панели определяется по осям вертикальных и горизонтальных стыков за вычетом площади проема , размеры которого устанавливаются в свету.

В реальном здании могут применяться различные типы стеновых панелей (рис. 3):

· рядовые, когда соединение панели примыкает в одной плоскости с расчетной;

· угловые, когда одна панель или две соседние по этажу панели примыкают под углом, причем угол может быть как наружный, так и внутренний. Здесь могут встретиться следующие варианты:

- панель с рядовым и наружным угловым стыками;

- панель с рядовым и внутренним угловыми стыками;

- панель с двумя наружными угловыми стыками;

- панель с двумя внутренними угловыми стыками;

- панель с наружным и внутренним у г ловым стыками;

· карнизные, когда панель примыкает к покрытию или чердачному перекрытию;

· панели первого этажа, когда они примыкают к цокольному (над подвалом) перекрытию.

Кроме того панели первого и последнего этажа могут иметь все варианты угловых стыков. Помимо панелей с проемами в здании могут быть применены глухие панели.

Все эти типы панелей различаются по приведенному сопротивлению теплопередаче. Поэтому варьируя конфигурацией фасада здания и номенклатурой применяемых ти п ов панелей можно и зменять приведенное сопротивление теплопередаче фасада здания R_of^r которое может быть определено по формуле:

(1.4)

где A_f - площадь всех фасадов здания за вычетом площади проемов, м²;

A_pi - площадь i - ой панели фасада здания, м²;

R_opi^r - приведенное сопротивление теплопередаче i - ой панели фасада здания, м² · °С/ Вт;

r_oi - коэффициент теплотехнической однородности i -ой панели здания;

R_op - сопротивление теплопередаче панели вдали от термических нео дн ородн ост ей, м² · °С/ Вт.

Аналогично может быть определено приведенное сопротивление теплопередаче фасадов кирпичных, брусчатых, монолитных зданий, в которых лишь будут отсутствовать стыки, характерные для панель н ых зданий, а все остальные виды теплотехнических неоднородностей будут иметь место.

п . 3.6.1 .е. Назначают требуемый воздухообмен согласно СНиП 2.08.01-89* , СНиП 2.08.02-89*, МГСН 3.01-96 , МГСН 4.06-96 , МГСН 4.07 -97.

Для ж и лых здани й п редусмотрены следующие нормативы воздухообмена: 3 м³ на 1 м² жилых помещ ений;

кухн я с эл ектроплитами - не менее 60 м³/ч;

кухня с газовыми плитами:

2-конфорочны м и - не менее 60 м³/ч;

3-конфорочными - не менее 75 м³/ч ;

4-конфорочными - не менее 90 м³ /ч;

ванная и уборная - 50 м³ /ч.

СНиП 2.08-01-89* предусматривает осуществление вытяжной вентиляц и и жилых комнат через вытяжные каналы кухонь, уборных, ванных, воздух идущий из жилых помещений к вентиляционным каналам, одновременно вентилирует помещения кухонь, уборных, ванных. Поэтому определяется количество воздуха, необходимое для вентиляции жилых помещений, затем количество воздуха, необходимое для вентиляции кухонь, уборных, ванных; из полученных значений выбирается наибольшее и делится на объем квартиры (за исключением объ ема внутренних ограждающих конструкций). Таким образом определяется кратность воздухообмена квартиры и жилого дома в целом.

Основная норма воздухообмена в учебных помещениях общеобразовательных учреждений - 16 м³ / ч на 1 человека. Такую норму для общеобразовательных учреждений массовой застрой ки обеспечивает кратность воздухообмена 1 1/ч.

В дошкольных учреждениях требуемая кратность воздухообмена - 1,5 1/ч , в помещениях больниц - 2 1/ч.

п. 3.6.3. Све т оп ро зрачн ые ограждающие конструкции следует подбирать по следующей методике:

Чтобы избежать возможную путаницу из - за разночтения в терминах по свет опрозрачным конструкциям, приведенных в МГСН 2.01-99 и ГОСТ 23166-78, приводится таблица соответствия терминов. Терминология по окнам, приведенная в п. 3.5.3 МГСН 2.01-99 соответствует СНиП 2.04.05-91* (и зд. 1 998), а в табл. 3.4 МГСН 2.01-99 - соответствует СНиП II-3-79* (и зд. 1 998).

Таблица 1. 2

ГОСТ 23166-78	МГСН 2.01-99, п. 3.5.3	МГСН 2.01-99, табл. 3.4
одинарная конструкция с одним (двумя) рядами остекления	оди н арное окно	двухслойные ст екл оп ак еты в одинарных переплетах
спаренная конструкция с двумя (тремя) рядами остекления	окно со спаренными переплетами	двойное остекление в спаренных переплетах
раздельная конструкция с двумя рядами остекления	окно с раздельными переплетами	двойное остекление в раздельных переплетах; двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных переплетах
раздельно - спаренная конструкция с тремя и четырьмя рядами остекления	окно с тройными переплетами	тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах

Могут быть рекомендованы окна как в деревянных , так и в пластмассовых переплетах со следующими заполнениями (см. При л. 6 *, СНиП II-3-79* (и зд. 19 98 г.):

- тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах R_o^r = 0,55 м² · °С/В т;

- однокамерные стеклопакеты с мягким селективным (с тепловой эмиссией ме н ее 0,15 ) покрытием R_o^r = 0,56 м² · °С/В т;

- двухкамерные стеклопакеты с твердым селективным (с тепловой эмиссией более 0, 15 ) покрытием R_o^r = 0,58 м² · °С/В т;

- обычное стекло и однокамерные стеклопакеты в раздельных переплетах R_o^r = 0,56 м² · °С/В т.

п . 3 .6.3.ж . В случае R_a ≥ R_a^reg , выбранная свето прозрачная конструкция удовлетворяет требованиям СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) по сопротивлению возду хоп рониц анию .

Пример расчета сопрот и вления воз духопроницанию окн а жилого здани я

А. Исходные данные.

Определить, удовлетворяют ли требованиям по воздухопроницаемости согласно СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) пластмассовые окна с двухкамерными сте кл опак ета ми (ТУ 9139-001-05844398-95) в 12-этажном жилом доме высотой Н = 34,8 м в г. Москве. Воздухопроницаемость оконного блока согласно сертификата G = 3,94 кг /(м² .ч) при Δ p =10 Па ; показатель режима фильтрации n = 0 , 54.

Б. Порядок расчета.

Для г. Москва согласно МГСН 2.01-99 средняя температура наиболее холодной пятидневки при обеспеченности 0,92 равна -26 °С , а расчетная температура внутреннего воздуха равна 20 °С.

Вычисляем удель н ый вес наружного и внутреннего воздуха по формуле (31) СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)

γ_ext = 3463 / [273 + (-26 )] = 14, 02 Н/ м³

γ_int = 3463 / (273 + 20) = 11 ,82 Н/ м³

Определяем по СНиП 2.01.01-82 максимальную из средних скоростей по румбам за январь, повторяемость которых 16 % и более, v = 4,9 м/ с.

Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна на первом этаже здания по формуле (30) СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).

Δp = 0,55 · 34,8 (14, 02 - 11 ,82) + 0,03 · 14,02 · 4 ,9² = 52, 21 Па

Находим требуемое сопротивление в о зду хоп рониц анию окон в рассматриваемом доме по формуле (3.13) МГСН 2.01-99 :

R_a^reg = (1 / 5) (52, 21 / 10 )^2/3 = 0,605 м² · ч / кг

Сопротивление воз ду хоп рониц ани ю оконного блока по ТУ 9139-001-05844398-95 определим по формуле (3.14) МГСН 2.01-99:

R_a = (1 / 3,94)(52,21 / 10 )^0,54 = 0,62 м² · ч/кг

Таким образом, выбранный оконный блок удовлетворяет требованиям СНиП II-3-79* (изд . 19 98 г.) по воздухопроницаемости.

п . 3.5.2. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи K_m^tr , В т/ (м² · °С ), совокупности ограждающих конструкций здания следует определять по приведенным сопротивлениям теплопередаче R_o^r .

2. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче

Наружные ограждаю щ ие конструкции зданий должны удовлетворять:

- требуемому сопротивлению теплопередаче R_o^req для однородных конструкций наружного ограж д ения - по R_o в соо т ветств ии с п. 2.1 * СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.), для неоднородных конструкций - по приведенному сопротивлению теплопередаче R_o^r ; при этом должно соблюдаться условие R_o (или R_o^r ) ≥ R_o^req

- минимальной температуре не ниже температуры точки росы t_d на всех участках внутренних поверхностей наружных ограждений с температурами τ_int в соответствии с п. 2. 1 0* и примечанием 3 п рил. 6 * СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.); при этом должно соблюдаться условие τ_int ≥ t_d .

Приведенное сопротивление теплопередаче R_o^r для наружных стен следует рассчитывать для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнен и й.

2.1. Непрозрачные ограждающие конструкции

2.1.1. Термическое сопротивление R , м² · °С/В т, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойн ой ограждающей кон струкции следует определять по формуле

R = δ / λ (2.1)

где δ - толщина слоя, м;

λ - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, В т/(м · ° С), принимаемый по прил . 3* СНиП II-3-79* (и зд. 1 998 г.).

Термическое сопротивление R_k , м² · °С / Вт, ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных сл оев:

R_k = R₁ + R₂ + . .. + R_n + R _а _.l (2.2)

где R₁ , R₂ , ..., R_n - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м² · °С/ Вт, определяемые по формуле ( 2.1);

R_а._l - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по пр ил . 4 СНиП II-3-79* (изд. 19 98 г.).

2.1.2. Сопротивление теплопередаче R_o , м² · ° С/ Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле

R_o= R_si + R_k + R_se (2.3)

где R_si = 1 / α_i , α_i - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/( м² · °С), п рини маемый по табл. 4* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.);

R_se = 1 / α_e , α_e - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода , Вт/(м² · °С), принимаемый по табл. 6* СНиП II-3-79* (изд. 1 998 г.);

R_k - то же, что в формуле ( 2.2).

При наличии в ограждающей конструкции прослойки, вентилируемой наружным воздухом, R_o определяется с учетом примеча н ия 2 к п. 2.4 СНиП II-3-79* (изд. 19 98 г.) и коэффициента теплоотдачи α_e , равного 10 ,8 Вт/(м² · °С).

2. 1. 3. Приведенное сопротивление теплопередаче R_o^r , м² · °С/ Вт, неоднородной ограждающей конструкци и или ее участка (фрагмента) следует определять по формуле

R_o^r = п (t_int - t_ext) A / Q (2.4)

где А - площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента , м², по размерам с внутренней стороны;

Q - тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент, определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ , либо измеряемый экспериментал ьно по ГОСТ 26254-84 или ГОСТ 26602-85, Вт, с внут ренней стороны;

n , t_int , t_ext - то же, что в формуле ( 3. 2) МГСН 2.01-99 .

Методика и примеры опре д еления приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурн ых полей на компьютере п риведены в п рил. А.

Определен и е приведенного сопротивления теплопередаче фрагментов или участков ограждающей конструкции R_o^r , а также всей ограждающей конструкции осуществляется по формуле

(2.5)

где A_i , R_o_,_i - соответствен н о площадь i -го участка характерной части ограждающей конструкции, м² , и его приведенное сопротивление теплопередаче, м² · °С/ Вт;

А - общая площадь конструкции , равная сумме площадей отдельных участков, м²;

m - число участков ограждающей конструкции с различным приведенным сопротивлением теплопередаче.

2.1.4. Допускается приведенное сопротивление характерного i -го участка ограждающей конструкци и R_o^r определять одним из следующих методов:

а) по формуле

R_o^r = R_o^conr (2.6)

где R_o^con - сопротивление теплопередаче i -го участка однородной ограждающей конструкции, определяемое по формулам ( 2.2) и ( 2.3), м² · °С/ Вт;

r - коэффициент теплотехнической однородности i -го участка о г раждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений, определяемый по пп . 2.1.5 - 2.1.7.

б) по формуле ( 2.3), где R_k следует заме н ить на приведенное термическое сопротивление участка R_k^r , рассчитываемое по п. 2.1.8 либо п. 2.1.9;

в) согласно п. 2.1.3 д л я участка к онструкций, не приведенн ых в п. 2.1.5 - 2.1.9.

2.1.5 . Д л я плоских неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в п рил . 5* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) теплопроводные включения, коэффициент теплотехнической однородности r допускается определять по формуле

(2.7)

где А - то же, что и в формуле ( 2.5);

m - число теплопроводных включений конструкции;

a_i , L_i - соответственно ширина и длина i -го теплопроводного включения, м;

k_i - коэффициент , зависящий от типа i -го теплопроводного включен и я принимаемый для неметаллических теплопроводных включен ий по т абл. Б.1 п рил . Б, для металлических по формуле

k_i = 1 + Ψ_iδ_i² / ( λ _i a_iR_o,i^con) (2 . 8)

где Ψ_i - коэффициент, зависящий от типа теплопроводного включения , принимаемый по т абл. Б.2 п рил . Б;

δ_i , λ_i - толщина , м, и коэффициент теплопроводнос ти, Вт/(м · ° С), утеплителя в зоне i -го теплопроводного включен и я;

R ′_o_,_i , R_o_,_i^con - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкци и , м² · °С/В т, соответственно в местах i -го теплопроводного включен и я и вне этого места, определяемого по формуле ( 2.3).

Пример определе ни я R_o^r о г раждающей конст рукци и с помощью формул ( 2.7 и 2.8) приведен в прил. Б.

2.1.6. Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций с эффективным утеплителем на гибких металлических связях, железобетонных шпонках, сквозных и перекрестных ребрах коэффициент теплотехнической однородности r следует определять по формуле

(2.9)

где А, m - то же, что и в формуле ( 2.5);

A_i , f_i - площадь зоны, м² , и коэффициент влияния i -го теплопроводного включения, определяемые для отдельных элементов по формулам ( 2.10)-( 2.13) и по т абл. Б.3 прил. Б.

Площадь A_i зоны влияния i -го теплопроводного включения при толщине панели δ_e , м, определяется по формулам

а) для стыков длиной l , м

A_i = lδ_e (2.10)

б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длиной соответственно l₁ , l₂ , м

A_i = 2δ_e(l₁ + l₂) + π δ_e² (2.11)

в) для теплопроводных включений прямоугольного сечения шириной a и высотой b , м

A_i = (a + 2δ_e)(b + 2δ_e) (2.12)

г) для теплопроводных включений типа « гибких связей» (распорки - шпильки, распорки - стержни и пр.)

A_i = 4 δ_e ² (2.13)

2.1.7. Для бетонных панелей с термовкладышами коэффициент теплотехнической однородности r допускается определять по п рил . 13 СНиП II-3-79* ( изд. 19 98 г .)

2.1.8. Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями, с толщиной большей 50 % толщины ограждения, теплопроводность которых не превышает теплопроводность основного материала более чем в 40 раз, приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом:

а ) плоскостями , параллельными направлению, теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) - из одного материала, а другие неоднородными - из слоев с различными материалами, и термическое сопротивление ограждающей конструкции R_aT , м² · °С/В т, определяется по формуле ( 2.5), где терми ческое сопротивление отдельных однородных участков конструкции определяется по формуле ( 2.1) или по формуле ( 2.2) для многослойных участков;

б ) плоскостями, перпендикулярным и направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения R_aT ) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными - из одного материала , а другие неоднородными - из разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле ( 2.1), неоднородных слоев - по формуле ( 2.5) и термическое сопротивление ограждающей конструкции R_T - как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев - по форму л е ( 2.2).

Приведенное термическое сопротивление R_k^r ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_k^r = (R_{a T} + 2R_T ) / 3 (2.14)

Если величина R_aT превышает величину R_T более чем на 25 % или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять в соответствии с п. 2.1.4.

2.1.9. Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) R_f^r , м² · °С / Вт, определяют согласно п. 2.1.3 на основании расчета температурного поля, либо экспериментально по ГОСТ 26602 . Допускается определять R_F^r приближенно по формуле ( 2.5 ), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления , установленных в соответствии с ГОСТ 26602 .

2.1.10. П риведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами R^r следует определять по формуле ( 2.5), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче световых проемов по п. 2.1.9 и непрозрачных участков стен и покрытий по п. 2.1.4.

2.1.11. Приведенное сопротивление теплопередаче R_s^r , м² · °С /В т, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по прил . 9 СНиП 2.04.05-91* (и зд. 1 998 г.) с учетом п. 1 .7 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). Для теплых подвалов и чердаков, R_o^r чердачных и цокольных перекрытий определяется из условий теплового баланса .

Примеры расчета ограж д ающих конструкций теп лых чердаков и подвалов приведен ы в прил. В.

п . 3.3.6. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений (диафрагм, сквозных ш вов из раствора, стыков панелей, ребер и гибких связей в многослойных панелях, жестких связей облегченной кладки и др.), в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха, принимаемой согласно табл. 3.1.

2.1.12. Темпера т уру внутренней поверхности τ_si , ° С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле

τ_si = t_int - [n (t_int - t_ext)] / (R_o · α_i) (2.15)

где n , t_int , t_ext , α_i - то же, что в формуле (3 . 2) МГСН 2.01-99 ;

R_o - то же , что в формуле ( 2.3).

Тем п ературу внутренней поверхн ости τ_si , °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основа н ии расчета на ЭВМ температурного поля, либо экспериментально по ГОСТ 26254-84 или ГОСТ 26602-85.

2.1.13. Для неоднородных ограждающих конструкций , содержащих приведенные в п рил . 5* СНиП II-3-79* (изд. 1 998 г.) теплопроводные включения, температуру внутренней поверхности по теплопроводному включению, ° С, допускается определять:

- для неметаллических теплопроводных включений по формуле

τ_si′ = t_int - [n (t_int - t_ext) / (R_o^conα_i)] · [1 + η (R_o^con / R′_o - 1)] (2.16)

- для металлических теплопроводных включений по формуле

τ_si′ = t_int - [n (t_int - t_ext) / (R_o^conα_i)] · (1 + ξ R_o^con α _i ) (2.17)

В форму л ах ( 2.16) и ( 2.17):

n , t_int , t_ext , α_i - то же, что в формуле (3.2) МГСН 2.01-99;

R ′_o , R_o^con - сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м² · °С / Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле ( 2.3);

η , ξ - коэффициенты , принимаемые по табл. 7* и 8* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).

2.1.14. Температуру точки росы t_d , ° С, в зависимости от различных сочетаний температуры t_int и относительной влажности φ_int , %, воздуха помещения следует определять по п рил . Г.

п . 3.3.3. Примечание 1. ... для теплых чердаков и подвалов (с разводкой в них трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения) эт у температуру следует принимать по расчету теплового баланса (но не менее плюс 2 ° С для подвалов при расчетных условиях и не более плюс 14 ° С для чердаков и подвалов).

2.2. Расчет ограждающих конструкций теплых чердаков

2.2.1. Требуемое сопро т ивление теплопередаче перекрыта я теплого чердака R_o^g ^. ^f , м² · °С/В т, определяют по формуле

R_o^g.f = n · R_o^req (2.18)

где R_o^req - требуемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое по табл . 1 6 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) в зависимости от г раду сосуто к отопительного периода для раз личных типов зданий;

n - коэффициент, определяемый по формуле

n = (t_int - t_int^g) / (t_int - t_ext) (2.19)

t_int , t_ext - то ж е, что в формуле (3. 2 ) МГСН 2.01-99,

t_int^g -расчетная температура воздуха в чердаке, °С, равная не более плюс 14 °С при расчетных условиях.

2. 2.2. Проверяют условие Δt ≤ Δtⁿ для перекрытия по формуле

Δt = (t_int - t_int^g) / (R_o^g.f · α_i) (2.20)

где t_int , t_int^g , R_o^g^.^f - то же , что в п. 2.2.1;

α_i - коэффициент теплоотдачи внутрен н ей поверхности ограждающей конструкции, принимаемый согласно п. 2.2 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.);

Δtⁿ - нормативный температурный перепад, принимаемый согласно п. 2.2 СНиП II-3-79* (изд. 1 998 г.), равным 3 ° С.

Если условие Δt ≤ Δtⁿ не выполняется, то следует увеличить сопротивление теплопередаче перекрытия R_o^g^.^f до значения, обеспечивающего это условие.

2.2.3. Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия R_o^g ^. ^c , м² · °С /В т, чердака определяют по формуле

(2.21)

где t_ext - то же, что в формуле (3 . 2) МГСН 2.01-99;

t_int^g - то же , что и в п. 2.2.1;

t_int - расчетная температура воздуха в помещениях верхнего эт ажа, ° С;

G_ven - приведенный (отнесенный к 1 м² пола чердака) расход воздуха в системе вентиляции, кг/( м² · ч), определяемый по табл. 2.1;

Таблица 2 .1

Этажность здания	Приведенный расход воздуха , кг /(м² · ч), при наличии в квартирах
Этажность здания	газовых плит	электроплит
5	12	9,6
9	19 , 2	15,6
12	-	20,4
16	-	26,4
22	-	35,2
25	-	39 ,5

с - удельная теплоемкость воздуха , равная 1 кДж/ (кг · ° С);

t_ven - температура воздуха , выходящего из вентиляционных каналов, ° С, определяется по формуле

t_ven = t_int + 1,5 (2.22)

R_o^g^.^f - требуемое сопротивле н ие теплопередаче чердачного перекрытия теплого чердака, м² · °С/В т, устанавливаемое согласно п. 2.2.1;

q_pi - нормативная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 п.м трубопровода i -го диаметра с учетом тепло пот ерь через изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; принимается по СНиП 2.04.14-88*; для чердаков и подвалов значения q_pi приведены в табл. 2.2;

l_pi - длина трубопровода i -го диаметра , м, принимается по проекту;

t_ext - то же, что в формуле (3.2) МГСН 2.01-99 ;

t_int^g - то же, что в п. 2.2.1 ;

R_o^g^.^c - расчетное сопротивление теплопередаче покрытия теплого чердака , м² · °С/В т;

a_g_._w - приведенная (отнесенная к 1 м³ пола чердака) площадь наружных стен теплого чердака, м² / м², определяемая по формуле

a_g.w = A_g.w / A_g.f (2.23)

A_g_._w - площадь наружных сте н чердака, м²;

A_g_._f - площадь перекрытия теплого чердака , м²;

R_o^g^.^w - требуемое сопротивление теплопередаче нару жн ых стен теплого чердака, м² · ° C /В т, определяемого согласно п . 2.2.4.

Таблица 2.2

Условный диаметр трубопровода, мм	Средняя температура теплоносителя, °С
	60	70	95	105	125
	Линейная плотность теплового потока *q_p* _i , Вт/м
10	7,7	9,4	13 , 6	15,1	18
15	9 , 1	11	15,8	17,8	21,6
20	10,6	12,7	18,1	20,4	25 , 2
25	12	14,4	20, 4	22,8	27 , 6
32	13,3	15 , 8	22,2	24 , 7	30
40	14,6	17 , 3	23 , 9	26,6	32,4
50	14,9	17,7	2 5	2 8	34,2
70	17	20,3	28,3	31,7	38,4
80	19,2	22,8	31,8	35,4	42,6
100	20,9	25	35,2	39 , 2	47,4
125	24,7	29	39,8	44,2	52,8
150	27,6	32,4	44,4	49,1	58,2

2.2.4. Требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака R_o^g ^. ^w , м² · ° С/В т, определяют согласно табл. 16 СНиП II-3-79* (изд. 1 998 г.); в зависимости от г радусосуток отопительного периода климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке t_int^g .

2.2.5 . Проверяют наружные ограждающие конструкции на невыпадение конденсата на их внутренних поверхностях. Температуру внутренней поверхности согласно п . 2.1.12 стен τ_si^g^.^w , перекрытий τ_si^g^.^f и покрытий τ_si^g^.^c чердака следует определять по формуле

τ_si = t_int^g - [(t_int^g - t_ext) / (R_o · α_i^g)] (2.24)

где t_int^g , t_ext - то ж е, что в п. 2.2.1;

α_i^g - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхнос ти наружного ограждения теплого чердака, Вт/(м² · ° С), принимаемый: для стен - 8,7; для покрытий 9-этажных домов - 9,9; 12-этажных - 10,5; 16- этажных и более - 12 Вт/(м² · °С).

R_o - требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен R_o^g^.^w , перекрытий R_o^g^.^f и покрытий R_o^g^.^c теплого чердака , м² · °С/В т.

Температура точки росы t_d определяется по в л агосо держанию воздуха чердака по формуле

f_g = f_ext + Δf (2.25)

где f_ext - в л аг осо держани е наружного воздуха, г/м³ , при расчетной температуре t_ext , определяется по формуле

f_ext = 0,794e_ext / (1 + t_ext / 273) (2.26)

Δf - приращение вл агосодерж ания за счет пост упления влаги с воздухом из вентиляционных каналов, г/м³ , принимается: для домов с газовыми плитами - 4,0 г/м³, для домов с электроплитами - 3,6 г/м³;

- рассчитывается упругость водяного пара воздуха в теплом чердаке е_g , г П а, по формуле

е _g = f_g (1 + t_int^g / 273) / 0,794 (2.27)

- по таблицам максимальной упругости водя н ого пара согласно приложени я 8 [ 2] определяется температура точки росы t_d по значению Е = е_g

- полученное значение t_d сопоставляется с соответствующим значен и ем τ_si (стен τ_si^g^.^w , перекрытий τ_si^g^.^f и покрытий τ_si^g^.^c ) на удовлетворение условия t_d < τ_si .

Пример расчета теплого чердака пр и веден в приложении В.

2.3. Расчет ограждающих конструкций «теплых» подвалов

2.3.1. Под «теплыми» подвалами понимают подвалы при на л ичии в них нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы водоснабжения и канализации.

Расчет ограж д ающих конструкций таких подвалов следует выполнять в приведенной в пп. 2.3.2 - 2.3.6 последовательности.

2.3.2. Требуемое сопротивление теплопередаче R_o^b ^. ^w , м² · °С / Вт, части цокольной стены, расположенной выше планировочной отметки грунта, определяют по табл. 1б СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). При этом в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в подвале t_int^b , ° С, равную не менее плюс 2 ° С при расчетных условиях.

2.3.3. Определяют приведенное сопротивление теплопередаче R_o^s , м² · °С/В т, ограждающих конструкций заглубленной части подвала, расположенных ниже уровня земли.

Для неутепленных п о лов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности λ ≥ 1,2 Вт/(м · °С), приведенное сопротивление тепло п ередаче R_o^s определяют по табл. 2.3 в зависимости от суммарной дли н ы l , м, включающей ширину п одвала и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт.

Таблица 2.3

Приведенное сопротивление теплопередаче *R_o^s* для ограждений подвала , заглубленных в грунт, м² · °С/ Вт, при l в м
l	4	8	10	12	14	16
*R_o^s*	2,15	2,86	3,31	3,69	4,13	4,52

Для утепленных полов на грунте в случае, когда материа л ы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности λ < 1,2 Вт/(м · °С), приведенное сопротивление теплопередаче R_o^s определяют согласно п рил . 9 СНиП 2.04.05-91*.

2.3.4. Требуемое сопротивление теплопередач е цокольного перекрытия над « теплым» подвалом R_o^b ^. ^c , м² · °С /В т, определяют п о формуле

R_o^b.c = n · R_o^req (2.28)

где R_o^req - требуемое сопротивление теплопередаче перекрытий над подвалами, определяемое по т абл. 1б СНиП II-3-79* ( изд. 1 998 г.) в зависимости от г раду сосут ок отопительного периода климатического района строительства;

n - коэффициент, определяемый по формуле

n = (t_int - t_int^b) / (t_int - t_ext) (2.29)

t_int , t_ext - то же, что в формуле ( 3.2 ) МГСН 2.01-99 ;

t_int^b - то же, что в п. 2.3.3.

2.3.5. Определяют температуру воздуха в подвале t_int^b , ° С, по формуле

(2.30)

где t_int - расчетная температура воздуха в помещении над подвалом , ° С;

t_ext , q_pi , l_pi , c - то же , что в формуле ( 2.22);

A_b - площадь подвал а (цокольного перекрытия), м²;

R_o^b^.^c - требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия, м² · °С/В т, устанавливаемое со глас но п. 2.3.4;

V_b - объем воздуха , заполняющего пространство подвала, м³;

n - кратность воздухообмена в подвале, 1/ч: при прокладке в подвале газовых тру б I = 1 1/ч, в остальных случаях I = 0; 5 1/ ч;

γ - плотность воздуха в подвале, принимаемая равной γ = 1,2 кг /м³;

A_s - площадь пола и стен подвала , контактирующих с грунтом, м²;

R_o^s - то же, чт о в п . 2.3.2;

A_b_._w - п лощадь наружных стен подвала над уровнем земли , м²;

R_o^b^.^w - то же, что в п . 2.3.3.

Если t_int^b отличается от первоначально заданной температуры, расчет повторяют по пп . 2.3.3 - 2.3.5 до получения равенства величин в предыдущем и последующем вариантах расчета.

2.3.6. Проверяют по формуле (1) СНиП II-3-79* ( и зд. 1 998 г.) полученное расчетом требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия на удовлетворение требования по нормативному темп ературному перепаду для пол а первого этажа, равному Δtⁿ = 2 ° С (таблица 2* СНиП II-3-79* (изд. 19 98 г.) ) .

Пример расчета « теплого» подвала при веден в при ложении В.

п. 3.3.4. Требуемое сопрот и вление теплопередаче R_o^req с вет оп розра чны х конструкций и наружных дверей следует принимать: 0,54 м² · °С/ Вт для окон, балконных дверей и витражей; 0,81 м² · °С /Вт для глухой части балконных дверей.

2.4. Светопрозрачные ограждающие конструкции

Све т опрозрачные ограждающие конструкции различных типов зданий следует подбирать по следующей методике:

2.4.1. Требуемое сопротивление теплопередаче R_o^req светопрозрачных конструкций следует определять по таблице 1 б * СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). При этом сначала определяют количество гр адусосуто к отопительного периода D_d по т абл. 3. 2 МГСН 2.01-99 . В зависимости от величины D_d и типа проектируемого здания по колонкам 6 и 7 вышеупомянутой таблицы определяется значение R_o^req . Для промежуточных значений D_d величина R_o^req определяется интерполяцией.

2.4 . 2. Выбор светопрозрачной конструкции осуществляется по значению приведенного сопротивления теплопередаче R_o^r , полученному в результате сертификацион н ых испытаний. Если приведенное сопротивление теплопередаче выбранной свет опрозрачной конструкции R_o^r , больше или равно R_o^req , то эта конструкция удовлетворяет требованиям норм.

2.4.3. При отсутствии сертифицированных данных допускается использовать при проектировании значения R_o^r , приведенные в приложении 6* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). Значения R_o^r в этом приложен и и даны для случаев, когда отношен ие площади остекления к площади заполнения светового проема β равно 0,75. При использовании светопрозрачных конструкций с другими значениями β следует корректировать значение R_o^r следующим образом: для конструкций с деревянными или пластмассовыми переплетами при каждом увеличении β на величину 0 ,1 следует уменьшать значение R_o^r на 5 % и наоборот - при каждом уменьшении β на величину 0 ,1 следует увеличить значение R_o^r на 5 %.

2.4.4. В отдельных случаях при обосновании допускается применять конструкции окон, балконных дверей и фонарей с R_o^r ниже на 5 % требуемых значений, установленных по т абл. 1б* СНиП II-3-79* (и зд. 1 998 г.).

2.4.5. При проверке требования по обеспечению минимальной температуры на внутренней поверхности светопрозрачных ограждений согласно примечания 3 п рил . 6* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) температуру τ_int э тих ограждений следует определять по формуле ( 2.15) как для остекления, так и непрозрачных элементов. Если в результате расчета окажется, что τ_int < 3 °С, то следует выбрать другое конструктивное решение заполнения све топ ро ема с целью обеспечения этого требования.

П. 3.5. Теплоэнергетические параметры

3. Правила расчета площадей и приведенных сопротивлений теплопередач

При расчетах теплоэнергетических параметров здания следует руководствоваться следующими правилами:

3.1. Общую площадь квартир жилого дома следует определять как сумму площаде й их помещений, встроенных шкафов, а также лоджий, балконов, террас и холодных кладовых, подсчитываемых со следующими пониженными коэффициентами: для лоджий - 0,5, для балконов и террас - 0,3, для веранд и холодных кладовых - 1, 0.

Полезную площадь общественного здания следует определять как сумму площадей всех размещаемых в нем помещений, а также балконов и антресолей в залах, фойе и т.п.

В общую площадь квартир жилого дома и полезную площадь общественного здания не включается площадь технических этажей, подвала (подполья), чердака или его ча сти, не занятой под мансарду, лестничных клеток, лифтовых шахт, внутренних открытых лестниц и пандусов.

3.2. При определении площади мансардного этажа учитывается площадь с высотой до наклонного потолка 1,2 м при наклоне 30° к горизонту; 0,8 м - при 45 ° - 60°; при 60° и более площадь измеряется до плинтуса (П рил . 2 СНиП 2.08.01-89*) .

3.3. Жилая площадь здания подсчитывается как сумма площадей всех общих комнат (гостиных) и спален.

3.4. Отап л иваемый объем здания определяется как произведение площади этажа на внутреннюю высоту, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа.

При сложных формах внутреннего объема здания отапливаемый объем определяется как объем пространства , ограниченного внутренними поверхностями наружных ограждений (стен, покрытия или чердачного перекрытия, цокольного перекрыт ия).

Для определе н ия объема воздуха, заполн яющего здание, отапливаемый объем умножается на коэффициент 0,85.

3.5. Площадь наружных ограждающих конструкций определяется по внутренним размерам здания . Общая площадь наружных стен (с учетом оконных и дверных проемов) определяется как произведение периметра наружных сте н по внутренней поверхности на внутреннюю высоту здания, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа. Суммарная площадь окон определяется по размерам проемов в свету. Площадь наружных стен (непрозрачной части) определ яется как разность общей площади наружных стен и площади окон.

3.6. Площадь горизонта л ьных наружных ограждений (покрытия, чердачного и цокольного перекрытия) определяется как площадь этажа здания (в пределах внутренних поверхностей наружных стен).

При наклонных поверхностях потолков последнего этажа площадь покрытия, чердачного перекрытия определяется как площадь внутренней поверхности потолка.

3.7. При расчете приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции следует руководствоваться указаниями раздела 2. Сопротивление теплопередаче для полов по грунту следует опреде л ять по зонам исходя из разделения их на зоны согласно СНиП 2.04.05-91*; при этом вместо показателя п = 0 ,5 следует использовать n = 1 .

п. 6.3.2. Расчетные показатели и характеристики

4. Рекомендации по определению параметров энергетического паспорта

4.1. Расчету теплотехнических показателей энергоемкости здани й предшествует определение ин фильт раци онн ой составляющей тепловых тепл опотерь и установление величины тепловыделений в зданиях.

4.2. Определение величины приведенного инфильтрационного (условного) коэффициента теплопередачи здания осуществляется с учетом его типа , требований воздухообмена и т.д.

Для жилых зда н ий с естественной системой вытяжной вентиляции и неорганизованным притоком наружного воздуха принимается, что требуемый воздухообмен в квартирах обуславливается необходимостью подачи свежего воздуха в объеме 3 м³ /ч на 1 м² жилых комнат (по СНиП 2.04.05-91*) при высоте этажа не более 3 м и 30 м³ /ч на человека, проживающего в квартире с большей высотой этажа (по МГСН 3.01-96 ).

Нагрев поступающего объема наружного воздуха обеспечивается системой отопле н ия и входит в качестве составляющей теплопотерь здания при определении приведенного инфильтрационного (условного) коэффициента теплопередачи в соответствии с п. 3.5.3 МГСН 2.01-99.

В квартирах жилищ I категории величина воздухообмена на одного проживающего устанавливается инвестором - заказчиком в задании на проектирование, в котором могут быть дополнительные условия п о применению энергосберегающих технических решений (утилизации т епл а вытяжного вентиляционного воздуха, использование нетрадиционных источников энергии и т.п.).

Примечания:

1. В случаях , когда расчетный объ ем вытяжки из помещений кухни и сануз ла превышает необходимый приток воздуха, это не принимается во внимание, т.к. объ ем воздуха удаляемого из кухн и рассчи тан на пери од приготовления пищи, а в остальное время он может быть умен ьшен.

2. Поскольку приток наружного воздуха в об ъ еме нормативного воздухообмена может обеспечиваться за счет приоткрывания ств орок окон или через спец иальн ые шу мозащитны е вентиляционные клапаны, а это действие является периодичным, то в закрытом состоянии через окна будет проникать только часть воздуха, и избыточное теп ло, поступающее от отопительных приборов, рас счи танн ых на обеспечение нагрева всего объема наружного воздуха, может быть сн ято термостатами. Поэтому, в жил ых зданиях, оборудованных системой отопления с термостатами на отопительных приборах, допуска ется при определении годового тепло пот ре бл ения на отоплен ие вводить понижающий коэффициент одновременности действия вентиляции K_v = 0,75 в урав н ение (3.8) п. 3 .5.5 МГСН 2.01-99. Тогда это уравнение будет иметь следующ ий вид:

Q_ht = 0,024 · ( K_m^tr + 0,75 K_m^inf ) · D_d · A_l^sum (4.1)

Для общественных и администра т ивных зданий с неорганизованным притоком наружного воздух а (отсутствием принудительной вентиляции с подогревом воздуха).

Принимается, что требуемый воздухообмен в рабочих помещениях (относящихся при подсчет е к расчетной площади здания) обуславливается необходимостью обеспечения однократного воздухообмена в течение рабочего времени G_пр (8 или 12 часов при 5-ти или 6-ти дневной рабочей неделе), а в остальное время объем ин фильт рационн ого воздуха исходя из фактических (по данным сертификата) сопроти влений, возду хоп рониц анию проемов в наружных ограждениях (окна, витражи, фонари, наружные двери и ворота) и стыков панелей, и расчетной разност и давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций под действием теплового и ветрового напоров, определяемого п о СНиП II-3-79*. Прич ем пр и определении разности, давлений для входных наружных дверей или для ограждений 1 -го нежилого этажа в многоэтажном жилом доме в формуле 30 вместо коэффициента 0,55 подставлять 1,0.

Часовой расход ин фильт рующегос я воздуха при этом определяем по формуле

G_inf^Δp = A_F · (Δp / 10)^0,67 / R_F^u + A_d (Δp / 10)^0,5 / R_d^u + Δp · 0,5 · l (4.2)

где под индексом _F включены окна , витражи, фонари, _d - двери и ворота, l - означает длину стыков панелей наружных стен.

Указанный объем наружного воздуха должен быть нагрет системой отопления. Поэтому при определении установленной мощности системы отопления принимается больший расход воздуха - исходя из кратности воздухообмена (при подсчете инфильт раци онног о коэффициента теплопередачи). А при определении количества по требленного тепла за отопительный период - с учетом рабочего времени в неделе, считая что в рабочее время для вентиляции будут приоткрыт ы створки окон и отопительные приборы обеспечат нагрев наружного воздуха в объеме однократного воздухообмена, а во внерабочее время створки окон будут закрыты и термостаты на отопительных приборах сократят подачу тепла до обеспечения нагрева только ин фильт рующегося воздуха через непл отн ости ограждений.

Тогда , объем воздуха, необходимого, например, для нагрева в час средних за отопительный период суток при длительности рабочего дня 8 часов при 5-ти дневной рабочей неделе, находится из следующего выражения:

G_inf = (G_np · 8 · 5 / 7 + G_inf^Δp · 16 · 8 / 7) / 24, (4.3)

а при длительности рабочего дня 12 часов пр и 6- ти дневной рабочей неделе:

G_inf = (G_np · 12 · 6 / 7 + G_inf^Δp · 12 · 8 / 7) / 24, (4.4)

Этот объем воздуха подставляется в формулы (3.6) и (3.7) МГСН 2.01-99 при определении общих т епл опот ерь здания через оболочку за отопительный период по п. 3.5.5 МГСН 2.01-99.

Для общественных зданий с организованным притоком и нагревом наружного воздуха (при наличии принудительной приточной вентиляции) .

Принимается, что объем воздуха , инфильтрирующегося через неплотности наружных ограждений, обеспечивается нагревом от системы водяного отопления и определяется исходя из расчетной разности давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций под действием теплового и ветрового напоров при закрытых окнах. В таком объеме он прин и мается при определении установленной мощности системы водяного отопления и годового т епл опот реблени я на отопление с учетом продолжительности нерабочего времени - (в формулах определения G_inf подставляется G_np = 0).

Но для оценки принятой теплозащиты таких зданий условно принимается, что в рабочее время требуемый в о зду хообмен в здании определяется, как для зданий с неорганизованным притоком наружного воздуха. И также проводится сравнение с требуемым удельным расходом тепла н а отопление за отопительный период по графе «общеобразовательные» учреждения т абл . 3.3 МГСН 2.01-99 . Если расчетный расход тепл а оказался выше требуемого, необходи мо повыси ть теплозащиту наружных ограждений зданий, либо предусмотреть более эффективные решени я по автоматизации системы отопления.

Для дошколь н ых учреждений определяется расчетный удельный расход тепловой э нергии на отопление и вентиляци ю (потребность на отопление по п. 2.5.3 Энергетического паспорта суммируется с годовым расходом тепла на принудительную вентиляцию) и сравнивается с требуемым по табл. 3.3 МГСН 2.01-99.

4.3. Определение величины внутренних т епл опоступ лений в зданиях.

· для жилых зданий принимать удельную величину бытовых тепловыделений: муниципальные здания с заселенностью квартир до 20 м²общей площади на человека - 17 Вт/м² жилой площади квартир, с пропорциональным понижением этой величины до 10 Вт/м² при заселенности в 45 м² общей площади на 1 чел.

· для общественных и административных зданий:

При определении установленной мощности системы отопления внутренние тепловыделения не учитываются .

При определении годового теплопотребления внутренние тепловыделения учитываются в объеме т епл опоступл ени я от людей, от осветительных приборов и пользования оргтехникой.

Тепловыделени я от людей принимаются в размере 90 Вт на 1 чел. и по расчетному количеству сотрудников, учеников, посетителей и т.д. с учетом длительности рабочего времени или пребывания в помещении.

Теплопоступления от освещения - по максимально допустимой мо щ ности для соответствующих групп помещений согласно табл. 8.2 МГСН 2.01-99 при использовании 50 % рабочего времени, при 8-ми часовом рабочем дне и 7 5 % при 12-ти часовом и более.

Тепловыделения от оргтехники следует принима т ь по технол огическим нормам.

Например, удельные внутренние тепловыделения в час за средние сутки отопительного периода для адм ини стративно го здания с расчетной площадью 1000 м² установленной мощности компьютеров, принтеров, ксероксов и др. 10 кВт с и сп ользованием и х на 70 % по времени и расчетной численностью сотрудников 10 0 чел. и продолжительности рабочего дня 8 час при 5-ти дневной рабочей неделе составят:

q_int = [( 25 · 1000 · 0,5 + 10000 · 0,7 + 90 · 100 ) · 8 · 5 / 7] / (24 · 1000) = 6,79 Вт/м²

4. 3. Расчет потребности тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода в соответствии с п . 3.5.6 МГСН 2.01-99 и при водимой в п . 2.5.3 Энергетического паспорта (не следует путать с п . 2.4.1, где приводится базовый расход тепловой энергии на отопление, определяемый по п. 5.1. 6 МГСН 2.01-99).

Введение потребительского подхода позволяет стимулировать применение более эффективной системы авторегулирования отопления для наиболее полного использования те пло поступ лений с внутренними тепловыделениями и с солнечной радиацией.

Считается , что максимальная эффективность достигается в системе отопления с термостатами при по фас адном авторегулировании на вводе или пок варти рной горизонтальной разводкой трубопроводов, когда исключаются остаточная теплоотдача отопительных приборов при закрытых термостатах и теп лопоступ лени я от стояков, проложенных в комнатах при вертикальной системе отопления.

Далее, при элеваторном присоединении систем отопления без авторегулирования на вводе с прикрытием термостатов расход сетевой воды через сопло элеватора остается практически неизменным, что пр и водит к повышению температуры воды, поступающей в систему отопления и стояки.

Поэтому в дополнение МГСН 2.01-99 рекомендуется ввести дополнительный коэффициент η - эффективности авторегулирования подачи тепла на отопление, после чего формула (3.9) п. 3.5.6 будет иметь вид:

Q_h^y = [ Q_ht^y - ( Q_int^y + Q_s^y ) · ν · η ] · β_hi (4.5)

Где η = 1,0 - в системе отопления с термостатами и с пофа с адны м авторегулированием на вводе или поквартирной горизонтальной разводкой;

η = 0,9 - в системе отопления с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе (из-за остаточной теплоотдачи отопительных приборов и частичном те пл опоступл ени и от стояков) или в системе отопления без термостатов и с пофасадным авторегулированием на вводе;

η = 0,85 - в системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе (неиспользованная до 50 % возможная экономия тепла из-за остаточной теплоотдачи отопительных приборов и теплопоступлении от стояков, возрастающее с прикры т ием термостатов);

η = 0,95 - в 2-х трубной системе отопления с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе (во всех предыдущих примерах принималась однотрубная система отопления);

η = 0,7 - в системе отопления без термостатов и с центральным авторегулированием на вводе с коррекцией по температуре внутреннего воздуха.

η = 0,5 - в системе отопления без термостатов и без авторегулирования на вводе - регулирование центральное в ЦТП или котельной.

П . 6. 6. Форма для заполнения энергетического паспорта

5. Электронный энергетический паспорт

Электронный энергетический паспорт (ЭЭП) написан на EXCEL 5 в виде электронной рабочей книги и может выполняться под управлением WINDOWS 3.1 или WINDOWS 95. Текущую версию ЭЭП для московских организаций на 3,5″ дискете можно получить в НИ ИСФ. Имя файла EEP - N . XLS , где N - номер текущей версии.

Для установки ЭЭП на персональном компьютере следует проделать следующие операции:

а. Определить рабочую директорию (или ее завести) для записи файла ЭЭП в системе EXCEL . Например, директория WK .

б. Вставить дискету с ЭЭП в дисковод A ил и B и переписать файл EEP - N . XLS с дискеты в рабочую директорию, например в директорию WK системы EXCEL .

в. Запустить систему EXCEL и вызвать программу ЭЭП. Например, EEP - N .

Внима н ие. Программу ЭЭП мо жно использовать только для расчетов по заданному алгоритму, поскольку она заблокир ована по паролю от возможных случайных и преднамеренных изменений.

При работе с ЭЭ П:

а. Следует выбрать параметр ы из раскрывающихся списков, п омеченных перевернутым зачернены м треугольником ▼ в квадрате.

б. Заполнить ячейки, помеченные желтым цветом, требующимися в каждом конкретном случае числовыми значениями.

в. Результаты расчета получаются правильными только при условии заполнения всех ячеек , поименованных в пп . а и б.

г . Резуль таты расчета ЭЭП могут быть выведены на печать с 1 по 9 страницу средствами EXCEL .

5.1. Методика заполнения и расчета параметров электронного энергетического паспорта жилого здания

Требуется соста в ить энергетический паспорт 17-этажного 4- х секционного жилого здания серии П44/17 , состоящего из двух торцевых, одной рядовой и одной угловой секций. Нумерация разделов приведена согласно формы энергетического паспорта МГСН 2.01-99.

1. Нормативные параметры теплозащиты здан и я

Нормативные параметры теплозащиты здания в электронном энергетическом паспорте ЭЭП устанавливаются автоматически нажатием на значок ▼ вверху таблицы в зависимости от типа здания.

Ниже приведена методика заполнения ЭЭП:

1.1. Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций устанавливается согласно табл. 1б (2 - ой этап) СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) в зависимости от г раду сосут ок отопительного периода. Для жилого здания в Москве - 5027 ° С · сут .

1.2. Требуемый приведенный коэффиц и ент теплопередаче здания МГСН 2.01-99 не регламентируется.

1.3. Требуемая воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций устанавливается по табл. 12* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)

1.4. Требуемый удельный расход тепловой энергии системами отопления здания за отопительный период q_h^req , кВт · ч/ м², устанавливается по т абл. 3. 3 МГСН 2.01-99. Для 17-ти этажного жилого здания q_h^req = 95 кВт · ч / м².

1 .5. Требуе мы й показатель компактности жилого здания k_e^req у с танавливается по п. 3.5.1 МГСН 2.01-99 в зависимости от этажности здания. По ЭЭП величина k_e^req выбирается нажатием на значок ▼ в графе 1. 5. Для 17 -ти этажного жилого дома k_e^req = 0, 25.

1.6. Требуемая кратность воздухообмена жилого здания п_a , 1/ ч, устанавливается из расчета 3 м³ воздуха в 1 час на 1 м² жилой площади по формуле:

п_a = 3 A_r / ( β_v · V_h) (5.1)

где А_r - площадь жилых помещений, м² , определяется по проекту или по формуле

А _r = 0,6 А _h = 0,6 · 17232 = 10339 м² (5.2)

А_h - отапливаемая полезная площадь здания, м² ;

β_v - коэффициент снижения при определении объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкц и й. При отсутствии данных принимают β_v = 0,85;

V_h - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений здания, м³ .

Для 4-х секционного жилого здания П44/ 17 :

n_a = (3 · 10339) / ( 0,85 · 48815) = 0,75

2. Расчетные показатели и характеристики здания

2.1. Объемно-планировочные характеристики здания устанавливаются по данным проекта в соответствии с правилами подсчета площа д ей согласно разд ела 3 :

2.1. 1 . Отапливаемый объем здания V_h , м³, вычисляется как произведение пло щ ади этажа, A_st , м², (площади , ограниченной вну тренними поверхностями наружных стен) на высоту H_h , м , этого объема, представляющую собой расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа.

V_h = A_st · H_h = 1067 · 45,75 = 48815 м³ (5.3)

2.1.4. Общая площадь квартир (ота п ливаемая площадь нежилого этажа) A_h , м², определяется по формуле

A_h = 0 ,95 · A_st · n_st (5.4)

где п_st - количество этажей в здании

A_h = 0,9 5 · 1067 · 17 = 17232 м²

2.1.7. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания А_e^sum , м² , устанавливается по внутренним размерам «в свету» (расстояния между внутренними поверхностями наружных ограждающих конструкций, противостоящих друг другу)

Площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание, витражи, A_w₊_F₊_ed , м² , определяется по формуле

A_w+F+ed = p_st · H_h (5.5)

где p_st - длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа, м

A_w+F+ed = 273,33 · 45,75 = 12505 м²

Площадь наружных стен A_w , м² , определяется по формуле

A_w = A_w+F+ed - A_F (5.6)

где А_F - площадь окон, определяется как сумма площадей всех оконных проемов.

Для рассматриваемого здания А_F = 2251 м² .

Тогда А_w = 12505 - 2251 = 10254 м².

Площадь окон не должна превышать 18 % площади A_w₊_F₊_ed согласно п. 3.3. 11 МГСН 2.01-99. Контроль этого требования осуществляется в п . 2.1.9 ЭЭП.

Площадь покрытия A_c , м² , и площадь перекрытия над подвалом А_f , м² , равны площади этажа A_st

A_c = A_f = A_st = 1067 м²

Общая п л ощадь наружных ограждений A_e^sum определяется по формуле

A_e^sum = A_w+F+ed + A_c + A_f = 12505 + 1067 + 1067 = 14640 м²

2.1.8. - 2.1.10. Показатели объемно-планировочного решения здания определяются по формулам

- отношение площади наружных ограждающих конструкций отапливаемой части здания к общей площади квартир k :

k = A_e^sum / A_h = 1 4640 / 17232 = 0,85

- коэффициент ос т екленности фасадов здания p

p = A_F / A_w+F+ed = 2 251 / 12505 = 0 , 18

- показате л ь компактности здания k_e^des

k_e^des = A_e^sum / V_h = 14640 / 48815 = 0,3 > k_e^reg = 0,25

Показатель k_e^des превышает нормируемое значение k_e^reg (что и отмечено в ЭЭП текстом «Больше нормы !»), поскольку проект был разработан до утверждения МГСН 2.01-99.

2.2. Уровень теп л озащиты определяется по расчетным значениям.

2.2.1. Согласно СНиП II-3-79* (изд. 1 998 г.) приведенн ое сопротивление теплопередаче R_o^r , м² · ° С/В т, наружных ограждений должно приниматься не ниже требуемых значений.

Однако согласно МГСН 2.01-99 в случае удовлетворения главному требованию по удельному энергопотреблению q_h^des < q_h^req R_o^r для отде л ьных элементов наружных ограждений могут приниматься ниже требуемых значений. В нашем случае для стен здания П4 4/17 принято R_w^r = 2,7 м² · ° С/В т, что ниже требуемых значений согласно СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) R_o_,_w^req = 3,16 м² · ° С/Вт .

Другие наружные ограждения: окна, покрытия и перекры т ия соответствуют требованиям СНиП II-3: 0,55; 4,7 и 4,1 м² · °С/ Вт соответственно.

Численные значения приведенных сопротивлений теплопередач вводятся в ЭЭП вручную. Для чердачных перекрытий и перекрытий н ад неотапливаемыми подвалами и подпольями в ЭЭП предусмотрено введение понижающих коэффициентов и нажатием значка ▼.

2.2.2. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи K_m^tr , Вт/(м² · ° С), определяется согласно формулы (3.4) МГСН 2.01-99

K_m^tr = 1,13 (10254 / 2, 7 + 2251 / 0,55 + 1067 / 4, 7 + 1067 / 4,1) / 1 4640 = 0,647 Вт/(м^{2 ·}° С)

2.2.4. Коэффициент учета влияния встречного теплового потока k в ЭЭП выбирается нажатием значка ▼. При применении окон с тройным остеклением в раздельно-с п аренных п ереп летах k = 0,7.

2.2.5. Приведенный инф ил ьт рац ион ный (условный) коэффициент теплопередачи здания K_m^inf , Вт/ ( м² · °С), определяется по формуле (3.6) МГСН 2.01-99.

K_m^inf = 0,28 · 1 · 0,75 · 0,85 · 48815 · 1,2 · 0,7 / 14640 = 0,498 Вт/(м² · ° С)

2.2.6. Общий ко эф фициент теплопередачи здания K_m , Вт/(м² · ° С), определяется по формуле (3.7) МГСН 2.01-99

K_m = K_m^tr + K_m^inf = 0,647 + 0,5 = 1,14 5 Вт/(м² · ° С)

2.3. Энергетические нагрузки здания устанавливаются согласно раздела 5 МГСН 2.01-99.

2.3. 1 . Установленная мощность системы отопления Q_h , кВт, определяется по часовому расходу тепловой энергии на отопление по формуле

Q_h = ( Q_ht + Q_inf - Q_int ) · β_ht (5. 8 )

где Q_ht - трансмиссионные т еплоп отери через оболочку здания, кВт, определяются по формуле ( 5.2) МГСН 2.01-99

Q_ht = 0,647 · (18 + 26) · 14640 · 10^-3 = 416,8 кВт

Q_inf - расход теплоты на нагрев инф ил ьт рую щегося наружного воздуха, кВт, определяется по формуле (5.3) МГСН 2.01-99

Q_inf = 0,498 · (18 + 26) · 14640 · 10³ = 320, 8 кВт

Q_int - бытовые те пл оп оступл ения, кВт, определяются по формуле (5.4) МГСН 2.01-99

Q_int = 1 0 · 10339 · 10^-³ = 103,4 кВт

Тог д а Q_h = (416,8 + 320,8 - 10 3,4) · 1,13 = 717 кВт

Установленная мощность системы горячего водоснабжения Q_hw^max , кВт, определяется по максимальному часовому расходу тепловой энергии на эти цели по формуле (5.11) МГСН 2.01-99

Q_hw^max = Q_hw(k_hl + k_h) / (1 + k_hl) (5.9)

где Q_hw - среднечасовой за отопительный период расход тепла на горячее водоснабжение, кВт, определяется по формуле (5.10) МГСН 2.01-99

Q_hw = [115 · 768 · 10^-³ · ( 55 - 5)(1 + 0,25) · 1 · 4,2 / 3,6] / 24 = 268,3 кВт

k_h - коэффициент часовой неравномерности водопо т ребления; в ЭЭП устанавливается автоматически нажатием значка ▼ в зависимости от числа пользователей, для П44/ 17 число жителей равно 700.

k_hl - коэффициент , учитывающий потери теплоты трубопроводами, вводится нажатием в п . 2.3.2 значка ▼ в зависимости от наличия сетей горячего водоснабжения и полотенцесу шите лей согласно таблице 5.1 МГСН 2.01-99

Тогда Q_hw^max = 268,3 · (0,25 + 3,5) / (1 + 0,25) = 805 кВт

2.3.3. Средний суточный расход горячей воды для жилых зданий V_hw , м³ /с ут , определяется по формуле (5.9) МГСН 2.01-99. При этом в ЭЭП следует выбрать строку нажатием значка ▼ в зависимости от этажности здания, в случае здания П44 /17 «Выше 12 этажей»

V_hw = 115 · 768 · 10³ = 88 , 3 м³/ ч

2.3.4. Удельный максимальный часовой расхо д тепловой энергии на отопление q_h , Вт/м², определяется по формуле (5.6) МГСН 2.01-99

q_h = 71 7 · 10³ / 1 7232 = 41,6 Вт/м²

Удельный максимальный часовой расход тепловой энергии н а вентиляц ию q_v , Вт/м² , определяется по формуле

q_v = Q_v · 10³ / A_h (5.10)

где Q_v - установленная мощность системы принудительной вентиляции, кВт, установлена согласно п. 2.3.1 ЭП равной 10 кВт

q_v = 10 · 10³ / 17232 = 0,6 Вт/м²

2.3.5. Удельная тепловая характеристика здания q_m , Вт/(м³ · °С), определяется по формуле (5.5) МГСН 2.01-99

q_m = 717 · 10³ / [48815 · (18 + 26)] = 0,33 Вт/(м³ · ° С)

Эта величина в МГСН 2.01-99 не нормирована.

2.4. Показатели эксплуатационной энергоемкости здания за год устанавливаются согласно раздела 5 МГСН 2.01-99.

2.4. 1. Расход тепловой энергии на отопление за отопительный период Q_h_._bas^y , МВт · ч, о п ределяется по формуле (5.7) МГСН 2.01-99

Q_h_._bas^y = 24 · 717 · 213 · (20 + 3,6) / (18 + 26) · 1 0^-³ = 1966 МВт · ч

Годовой расход тепловой энергии на горячее водоснабжение Q_hw^y , МВт · ч, определяется по формуле (5.13) МГСН 2.01-99

Q_hw^y = [24 · 268,3 / (1 + 0 ,25)] · [344 · 0,25 + 2 13 + 0,8 · (344 - 213)(55 - 15) / (55 - 5) · 10^-³ = 1972 МВт · ч

Годовой расход тепловой энергии на принудительную вентиляцию Q_v^y , МВт · ч, определяется по формуле

Q_v^y = [Q_v · u · D_d / (t_int^h - t_ext)] · 10^-3 (5. 11 )

где Q_v - то же, что в формуле ( 5.10);

u - число часов работы вентиляционной установки в сутки, для рассматриваемого здания принято 10 часов;

D_d - г раду сосут ки отопительного периода D_d = 50 27 , t_int^h = 18 ° С

t_ext = - 26 °С

Q_v^y = [10 · 10 · 5027 / (18 + 26 )] · 10^-3 = 11 ,4 МВт · ч

2.4.2. Годовой удельный базовый расход тепловой энергии на отопление за отопительный период q_h_._bas^y , кВт · ч / м², определяется по формуле (5.8) МГСН 2.01-99

q_h_._bas^y = (1966 / 17232) · 10³ = 11 4 к Вт · ч/м²

Годовой удельный расход тепловой энергии на горячее водоснабже н ие q_hw^y , кВт · ч/ м², определяется по формуле (5.14) МГСН 2.01-99

q_hw^y = (19 72 / 17 232) · 10³ = 114 ,5 кВт · ч/ м²

Годовой удельный расход тепловой энергии на принудительную вентиляцию q_v^y , кВт · ч / м², определяется по формуле

q_v^y = (Q_v^y / A_h) · 10³ (5.12)

где Q_v^y - то же, что в формуле ( 5.11)

Тогда q_v^y = (11, 4 / 1 7232) · 10³ = 0,7 кВт · ч/ м²

2.4.3. Уде л ьная тепловая энергоемкость здания q^y , кВт · ч / м², определяется по формуле (5.17) МГСН 2.01-99

q^y = (Q^y / A_h) · 10³ (5.13)

где Q^y - базовое количество теплоты, потребляемое зданием за год, М В т · ч, определяется по формуле

Q^y = Q_h.bas^y + Q_hw^y + Q_v^y (5.14)

Q^y = 1966 + 19 72 + 11, 4 = 3949,4 МВт · ч

Тогда q^y = (3949,4 / 17 232) · 10³ = 229 кВт · ч / м²

или q^y = 229 / 7,721 = 29,7 кг у. т./м²

2 .5 . Теплоэнергетические параметры теплозащиты здания

2.5.1 . О бщие тепл опотери через оболочку здания за отопительный период Q_ht^y , к Вт · ч, определяются по формул е (3.8) МГСН 2.01-99

Q_ht^y = 0,024 · 1,145 · 5027 · 14640 = 20223 11 кВт · ч

2.5.2. Бытовые т еплопоступ лени я в здание Q_int^y , к Вт · ч/ год, определяются по формуле (3.10) МГСН 2.01-99 за отопительный период

Q_int^y = 0,024 · 1 0 · 213 · 10339 = 528530 к Вт · ч/ год

Теплопоступления от солнечной радиации Q_s^y , кВт · ч / год, принимаются в зависимости от распределения окон по фасадам здания и его ори ентации. Принято меридиональное расположение здания с ориентацией С/Ю . В ЭЭП расположение здания вводится автоматически нажатием значка ▼ и вводом строки «С/ Ю». Площади окон, ориентированные на север 625 м² ( I₁ = 12 к Вт · ч/ м²) , на восток - 500 м² ( I₂ = 232 кВт · ч/м² ) , н а юг - 626 м² ( I₃ = 551 кВт · ч / м²), на запад - 500 м² ( I₄ = 232 кВт · ч / м²) вводятся в ЭЭП вручную, интенсивности солнечной радиации вводятся автоматически. Коэффициенты затенения светового проема и относительного проникания солнечной радиации вводятся согласно табл. 3 .4 МГСН 2.01-99 вручную.

Те плопо ступ ления от солнечной радиации Q_s^y определяется по формуле (3.11) МГСН 2.01-99 за отопительный период

Q_s^y = 0,5 · 0,83 (12 · 625 + 232 · 500 + 551 · 626 + 232 · 500) = 242537 кВ т · ч/год

2.5.3. Коэффициент, учитывающий дополнительное т еп лопот ребление системы отопления, вводится автоматически в ЭЭП нажатием значка ▼ в зависимости от типа здания - в данном случае тип здания «Многосекционный».

Потребность в тепловой энергии на отопление здания Q_h^y , кВ т · ч/ м³, определяется по формуле (3.9) МГСН 2.01-99

Q_h^y = [20259 31 - (528530 - 242537)0,8] 1, 13 = 1588168 к Вт · ч

Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период q_h^des , кВт · ч / м², определяется по формуле (3.12) МГСН 2.01-99

q_h^des = 1592257 / 17232 = 92 , 2 кВт · ч/ м² < q_h^req = 95 кВт · ч/ м²

Пример заполнения ЭЭП для жилого здания приведен ниже.

Еер -10

Электронный Э н ергетический па спорт з дан ия Н ИИСФ

10 эт. и более жил ые здания ▼ Ма тросов Ю .А (095) 4823710

Об щ ая информац ия о проекте	*Дата за* *пол. (число , м -ц , год): 01 .1 2.99*
Адрес з нания	Москва
Тип з д ания	Жилое здание 17 эт ажно е, 4-х секционн ое, круп ноп анельное трехслойные панели с утеплителем
Ра з работ чик проекта	МН ИИТЭП
Адрес и телефон разработчика	Москва, Столешников пер.
Год разработки проекта	1997
Шифр проек т а	П 44/1 7

Параметры	Обозначения		Ед. измер.	Величина	Замечания
1	2		3	4	Замечания
1. Нормативные параметры теплозащиты зд а ни я
1. 1 Требуемое сопротивлени е теплопе ре да че:	*R_o^req*	м² · °С /Вт
- наружных с т ен	*R_o*_,_w^req	м² · °С /Вт		3, *1 6*
- окон и балконных дверей	*R_o*_,_F^req	м² · °С /Вт		*0,54*
- покрытий	*R_o*_,_c^req	м² · °С /Вт		*4 ,71*
- чердачных п ерекрытий с холодным чердаком	*R_o*_,_r^req	м² · °С /Вт		*4,16*
- перекры т ий над проездами (под эркерами)	*R_o*_,_f^req	м² · °С /Вт		*4,7* 1
- перекры т ий над неотапливаемыми подвалами и подпольями	*R_o*_,_f^req	м² · °С /Вт		*4,16*
- входных дверей и ворот	*R_o_,_ed^req***	м² · °С /Вт		*1,2*
1. 2 Треб у емый привед ен ный коэффициен т теплопередачи з дания (расчетный)	*K_m^req*	Вт/(м² · °С)		--	*не нормирован*
1.3 Требуемая во з духопроницаемость ограждающих конструкций	*G_m^req*	кг/( м² · ч)			*не нормирован*
- наружных стен (в т.ч. стыки)	*G_m*_,_w^req	кг/( м² · ч)		*0,5*
- окон и балкон , дверей: в пл астм . и алюм . переп	*G_m,F^req*	кг /( м² · ч )		5
в деревян. переплет.	*G_m,F^req*	кг /( м² · ч )		6
- покрытий и цокольных перекрытий 1- го этажа	*G_m*_,_c^req	кг/( м² · ч)		*0,5*
- входных дверей в квартиры	*G_m*_,_d^req	кг/( м² · ч)		*1,5*
1.4 Т ребуемый удельный расход тепловой энергии системами отопления здания за отопительный период	*q_h^req*	кВт · ч/м²		95
1.5 Требуемый показате л ь компактности жил. зд аний	*k_e^req*	16 и выше ▼		*0,25*
1.6 Требуе м ая кр атн ость воздухооб мена: жил. здания	*n_a*	1/ ч		*0,75*
общественных зданий	*n_a*	1/ ч		1,00
2. Расчетные показатели и характеристики зда н ия
2.1. Объемно-планировочные и заселения
2 .1.1. Строительный объем,	*V_o*	м³			*Ввести число*
в том числе отапливаемой части	*V_h*	м³		48815
2 .1. 2. Количество квартир	-	шт		256
2 .1. 3. Расчетное количество жителей в жилых зданиях и расчетное количество людей, и сходя из расчетных показателей здан ий	-	чел		7 6 8
2 .1. 4. Общая площадь квартир (без летних помещений) и полезная площадь нежилого этажа; для общественных зд аний - полезная площадь	*A_h*	м²		17232
2.1.5. Площа д ь жилых помещений; для общественных зданий - расчетная площадь	*A_r*	м²		10339
2.1.6. Высота этажа:	h	м
- от пола до пола				2,8
- от пола до потолка				2,6
2 .1. 7. Общая площадь наружных ограждающих конст рукций отапливаемой части здания, в том числе:	*A_e^sum*	м²		14640
- стен, включая окна, балконные и входные двери в здание, витражи	*A_w+F+ed*	м²		*12505*
- стен	*A_w*	м²		10254
- окон и балконных дверей	*A_F*	м²		2251
- наружных (входных) дверей и ворот, витражей	*A_ed*	м²		0
- покрытий	*A_c*	м²		1067
- чердачных перекрытий	*A_c*	м²		0
- перекрытий теплых чердаков	*A_c*	м²		0
- перекрытий над неотапливаемыми подвалами и подпольями	*A_f*	м²		1067
- перекрытий над проездами и под эркерами	*A_f*	м²		0
- полов по грунту - всего:	*A_f*			0
2 .1. 8. От ношение площади наружных ограждающих конструкц ий отапливаемой части здания к площади квартир *A_e^sum* / *A_h*	k	-		*0,85*
2. 1 .9. Отношение площади окон и балконных дверей к площади стен, включая окна и балконные двери А_F / *A_w₊_F₊_ed*	p	-		0, *1 8*
2 .1.1 0. Компактность з дания *A_e^sum* / *V_h*	*k_e^des*			*0,30*	Больше нормы!
Удовлетворяет ли *k_e^des* требованиям МГС Н ?				*НЕТ*
2.2. Уровень т е плозащиты
2 .2 .1. Приведенное сопротивление теп лопередаче:
- стен	*R_w^r*	м² · °С/Вт		2,70
- окон и балконных дверей	*R_F^r*	м² · °С/Вт		0,55
- наружных дверей и ворот, витражей	*R_ed^r*	м² · °С/Вт		-
- покрытий	*R_c^r*	м² · °С/Вт		4,70
- чердачных перекры т ий n 0,9 ▼	*R_c^r*	м² · °С/Вт		-
- перекрытий теплых ч е рдаков	*R_c^r*	м² · °С/Вт		-
- перекрытий над неотапливаемыми п одвал ами и подпольями n 1 ▼	*R_f^r*	м² · °С/Вт		4,10
- перекрытий над проездами и под эркерами	*R_f^r*	м² · °С/Вт		-
- полов по грунту	*R_f^r*	м² · °С/Вт		0
2.2.2. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания	*K_m^tr*	Вт/( м² · °С)		*0,647*
2.2.3. Сопротивление воздухопрони ц анию наружных ограждающих конструкций:
- стен (в т.ч. стыки)	*R_a*_,_w	м² · ч /кг			*Ввести число*
- окон и балконных дверей	*R_a*_,_F	м² · ч /кг			*Ввести число*
- перекрытий над т ехподполь ем, подвалом	*R_a*_,_f	м² · ч /кг			*Ввести число*
- входных дверей в квартиры	*R_a_,_ed*	м² · ч /кг			*Ввести число*
- стыков элементов стен	*R_a*_,_j	м² · ч /кг			*Ввести число*
2.2.4. Приведенная воздухопроницаемость о г раждающих конструкций здания (при разности давлений 10 Па)	*G_m^r*	кг/(м² · ч)			Нет в МГСН
Коэффициент учета влияния в с тречного теплового потока 0,7 ▼	k	-		*0,7*
2.2.5. Приведенный инф ил ьт рационны й (условный) коэффициент теплопередачи здания	*K_m^inf*	Вт/( м² · °С)		0, *4 98*
2.2.6. Общи й коэффициент теплопередачи здания	*K_m*	Вт/( м² · °С)		*1,145*
2.3 Энергетические нагрузки здания
2.3 .1 Установленная мощность систем инженерного оборудования:
- отопления	*Q_h*	кВт		*716,6*
- горячего водоснабжения; число жителей 700 ▼	*Q_hw^max*	кВт		*805*
- принудительной в ентиляции	*Q_v*	кВт		10
число часов работы ве нт . установки в сутки	u	час		10
- воздушно те п ловые завесы	Q	кВт		0
- электроснабжения, в том числе:	*N_e*	кВт		0
- на общедомовое освещение	Nt	кВт		0
- в квартирах, в помещениях обществ , зданий	*N_a*	кВт		0
- на силовое оборудование	*N_p*	кВт		0
- на отопление и вентиляцию	*N_h*	кВт		0
- на водоснабжение и канализацию	*N_w*	кВт		0
- других систем (каждой отдельно)	N	кВт		0
2. 3. 2. Среднечасов ой за отопительный период расход тепла на горячее водоснабжение	*Q_hw*	кВт		*268,3*
Коэффициент *k_hl* - изо ли р. стоя ки с п.су шит . ▼				*0,25*
2 .3.3 . Средние суточные расходы:
- природного газа	*V_nq*	м³/с ут			*Ввести число*
- холодной воды	*V_cw*	м³ / сут			*Ввести число*
- горячей воды: для жилых з даний Выше 12 этажей ▼	*V_hw*	м³/сут		*88,3*
для прочих зданий согласно СНиП 2.04.01-85*		л/сут			*Ввести число*
- электроэнергии	*N_av*	кВт · ч			*Ввести число*
2.3. 4. Удельный максимальный часовой расход тепловой энергии на 1 м² общей площади квартир:
- на отопление	*q_h*	В т/м²		4 1 ,6
- вентиляцию	*q_v*	Вт/м²		*0,6*
2.3.5. Удельная тепловая характеристика здания	*q_m*	Вт/(м³ · °С)		*0,33*	не нормирована
2.4 . Показатели эксплуатационной энергоемкости здания за год
2.4. 1. Годовые расходы конечных видов энергоносителей на з дание:
- тепловой энергии на отопление за отопительный период	*Q_h*_._bas^y	МВт · ч		*1965*
- тепловой энергии на горячее водоснабжение	*Q_hw^y*	МВт · ч		*1972*
- тепловой энергии на принудительную вентиляцию	*Q_v^y*	МВт · ч		11
- тепловой э н ергии других систем (раздельно)	*Q^y*	МВт · ч		0
- электрической энергии, в том числе:	*E^y*	МВт · ч		0
- на общедомовое освещение	*E_l^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- в квартирах , в помещениях общественных зданий	*E_a^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- на силовое обо ру дование	*E_p^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- на отопление и вентиляцию	*E_h^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- на водоснабжение и канализацию	*E_w*	МВт · ч			*Ввести число*
- природ н ого газа	*Q_ng^y*	т ы с. м³		0
2.4.2. Годовые удельные базовые расходы конеч н ых видов энергонос ителей:
- тепловой энергии на отопление за отопительный период	*q_h*_._bas^y	кВ т · ч /м²		*114,0*
- тепловой энергии на горячее водоснабжение	*q_hw^y*	кВ т · ч /м²		*114,5*
- тепловой энергии на принудительную вентиляцию	*q_v^y*	кВ т · ч /м²		*0,7*
- тепловой энергии других систем (раздельно)	*q^y*	кВ т · ч /м²		*0,0*
- эле кт рической энергии	*q_e^y*	кВ т · ч /м²		*0,0*
- природного газа	*q_ng^y*	м³ /м²		*0,0*
2.4.3. Удельная тепловая энергоемкость	*q^y*	кВт · ч/м²		*229*
здания ( 10 00 кг у .т. = 7721 кВт · ч)		кг у.т./м²		*29,7*
2.5. Теплоэнергетические параметры теплозащиты здания
2.5 .1. Общи е т еплопот ери через оболочку здания за отопительный период	*Q_ht^y*	кВт · ч		*20223* 11
2.5.2. Тепло п оступл ения в здание за отопительный период:
- удельные бытовы е тепловыделения	*q_int*	Вт /м²		10
- бытовые т еплопоступ ления в здание	*Q_int^y*	кВт · ч/год		5 28 530
- теплопоступления от сол н ечной радиации:	*Q_s^y*	кВт · ч/ го д		*242537*
С в ето прозрачны е конструкции	Площадь A , м²	Ориентация фасадо в ( I )		A * I , кВ т · ч
Ориентация здания С/Ю ▼	Площадь A , м²	Ориентация фасадо в ( I )		A * I , кВ т · ч
Окна на фасадах:	2251
- первом	625	С ( 1 2)		*7500*
- втором	500	В (2 32)		*116* *0 00*
- третьем	6 2 6	Ю ( 551 )		*344926*
- четвертом	50 0	З (232)		*116000*
Зенитные фонари	0	288
- коэффициент , учит ывающий затенение окна непрозрачными элементами	*tay_F*	-		0,5
- коэффицие н т, учитывающий затенение зенитных фонарей непрозрачными элементами	*tay_scy*	-		-
- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через окно	*k_F*	-		0,83
- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через зенитные фонари	*k_scy*	-		-
2.5.3. Потребност ь в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период:
- коэффициент , учитывающий дополнительное т еплопот реблен ие системы отопления	*beta* *_hi* М ног о секц ионно го ▼	-		*1,13*
- потребность в тепловой энергии	*Q_h^y*	кВт · ч		*1588168*
Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период	*q_h^des*	кВ т · ч/м²		*92,2*
2.5.4. Проверка на соответствие проек т а теплозащиты требованиям МГСН:
Нормируемый удельный расход тепло в ой энергии системой отоплен ия здания	*q_h^req*	к Вт · ч/м²		95
Соответствует ли проект тепло з ащиты требованиям МГСН?				ДА
2.6 Расчетные условия
Расчетная температура внутреннего воздуха для расчета теплозащиты	*t_int*	°С		20
Расчетная температура вну т реннего воздуха для расчета систем отопления и вентиляции	*t_int^h*	°С		18
Расчетная температура наружного воздуха	*t_ext*	°С		*-26*
Расчетная температура теплого чердака	*t^c_int*	°С		14
Расчетная температура «теплого» подвала	*t^c_int*	°С		2
Продолжительность отопительного периода	*z_ht*	с ут		*213*
Средняя температура наруж н ого воздуха за отопительный период	*t_ht*	° С		*-3,6*
Гра д усосутк и отопительного периода	*D_d*	°С · с ут		5 0 27

П а спорт заполнен
Организация	НИИСФ
Адрес и телефон	Москва, Локомотивный проезд, 21 (095) 4823710
Ответственный исполнитель	Матросов Ю. А.

5.2. Методика заполнения и расчета параметров электронного энергетического паспорта общественного здания

Требуется заполнить энергетический п аспорт поликлиники для взрослого населения на 1100 посещений. Поликлиника занимает 9-ти эта жное здание с используемым подвалом и техническим этажом в чердач ном помещении. Высота подвала 3,6 м, надземных э тажей - 3,3 м, а всего здание от пола подвала до верха кровли имеет высоту - 37 м.

В подвале расположены гардеробы, буфет и служебные комнаты для персонала, кладовые ме ди нв ентаря, тепловой пункт и вентк амеры.

На первом этаже: вестибюль с гардеробом уличной одежды для посетителей, помещения службы регистратуры , отделение водолечения и т равматологи чески й пункт.

На втором этаже: женское отделение и инфекционное отделение с изолированным входом.

На третьем этаже размещается терапевтическое отделение;

Четвертый этаж отведен под отделение функциональной диагностики и под клинико-диагностическую лабораторию;

С пятого по восьмой этажи - отделения и кабинеты специальных врачей;

Девятый этаж - ЦСО, административные помещения и конференц-зал;

На техническом этаже размещаются венткамеры, машинное отделение лифтов и технические помещения.

Строительный объем здания, включая подземную часть 42660 м³ , он же является и отапливаемым объемом. Полезная площадь помещений - 12483 м², расчетная площадь - 8106 м².

Здание поликлиники каркасно-па н ель ное с навесными стеновыми панелями, трехслойными с утеплителем, ленточными.

1. Нормативные п араметры теплозащиты здани я

Нормативные параметры теплозащиты здания в электронном энергетическом паспорте ЭЭП устанавливаются автоматически нажатием значка ▼ вверху таблицы в зависимости от типа здания. В на ш ем случае выбирается графа «поликлиники».

Ниже приведена методика заполнения ЭЭП. Нумерация разделов приведена согласно формы энергетического п аспорта МГСН 2.01-99 :

1.1. Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций устанавливается по т абл. 1б (2- ой этап) СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) в зависимости от г раду сосут ок отопительного периода. Для поликлиники в Москве - 5451 ° С · сут .

1.3. Требуемое воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций устанавливается по табл. 12* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)

1.4. Требуемый уде л ьный расход тепловой энергии системами отопления здания за отопительный период q_h^req , кВт · ч / м², устанавливается по т абл. 3.3 МГСН 2.01-99. Для поликлиники q_h^req = 155 к Вт · ч/ м².

1.6. Требуемая кратность воздухообмена n_а , 1/ ч, поликлиники определяется из условий нормирования воздухообмена в основных помещениях поликлиники (с расчетной площадью 810 6 м² или 0,65 отапливаемого объема) - в них должен обеспечиваться 1, 5-кратный обмен воздуха. Кроме того во всех помещениях здания происходит инфильтрация наружного воздуха через неплотности наружных ограждений под действием ветрового и гравитационного напоров в объеме 0,5-кратного воздухообмена. Учитывая, что поликлиника работает 1 2 часов в сутки, среднесуточная кратность воздухообмена в поликлинике составит

n_a = [0,65 ( 1, 5 + 0,5) + 0,45 · 0,5 + 0,5] / 2 ≈ 1 ч^-1

2. Расчетные п оказатели и характеристики здания

2.1. Объемно-планировочные характеристики здания устанавливаются по проекту, в соответствии с правилами подсчета площадей согласно раздела 3.

2.1.7. Общая площадь наружных ограждений A_e^sum , м² , определяется по формуле

A_e^sum = A_w+F+ed + A_c + A_f = 6 030 + 1550 + 2496 = 10076 м² (5.15)

2.1.8. - 2.1.10. Показатели объемно планировочного решения здания определяется по формулам:

- отношение площади наружных ограждающих конструкций отапливаемой части зда н ия к полезной площади k :

k = A_e^sum / A_h = 10076 / 12483 = 0,81 (5.16)

- коэффициент о ст екл ен ности фасадов здания р :

p = A_F / A_w+F+ed = 10 71 / 6030 = 0,18 (5.17)

- показатель компактности здания k_e^des :

k_e^des = A_e^sum / V_h = 10076 / 42660 = 0,24 (5.18)

2.2. Уровень т еплозащиты

2.2. 1. Расчет теплотехнических характеристик наружных ограждающих конструкций.

Наружные стены - трехслойные керамзитобе т онные ρ = 1400 кг/м³ с наружным слоем толщиной 80 мм и внутренним 11 0 мм с соедин ением на шпонках. В нутри утеплитель пенополи сти рол плотностью 40 кг/м³ и расчетной теплопрово дностью 0,05 Вт/ (м · ° С), толщиной 15 0 мм.

Со п ротивлен ие теплопередаче по определяющему сечению составляет:

R_w = (1 / 8,7 + 0,11 / 0,65 + 0,15 / 0,05 + 0,08 / 0,65 + 1 / 23) = 3,455 м² · ° С/ Вт

По расчетам данных панелей в НИИ Мо сст ро е приведенное сопротивление теплопередаче R_w^r равно 2,4 м² · °С/Вт следовательно, коэффициент однородности r принят r = 2,4 / 3,455 = 0,7, что ближе к трехс л ойным панелям с гибкими связями.

Окна и витражи - из алюминиевых сплавов « Винд ал -прог ресс» с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах. Приведенное сопротивление теплопередаче по СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) R_F^r = 0,46 м² · ° С/ Вт (Прил. 6, п. 7) .

Кровельное покрытие технического этажа включает в себя железобетонную плиту толщиной 220 мм по пар ои золяции укладывается утеплитель - «сти ро фом» толщиной 100 мм с теплопроводностью 0,035 Вт/(м² · ° С) , затем керамзитовый гравий толщиной от 0 до 160 мм (для создания уклона), цементная стяжка толщиной 40 мм и мастичные покрытия.

Приведенное сопротивление теплопередаче покрытия будет:

R_c^r = (1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,1 / 0,035 + 0,08 / 0,2 + 0,04 / 0, 93 + 0,005 / 0,17 + 1 / 23) = 3, 236 м² · ° С/В т

Приведенное сопротивление теплопередаче заглубленных в землю стен цокольного этажа и пола по грунту определяется исходя из разделения их на зоны со значениями сопротивления теплопередаче, принимаемыми согласно прил. 9 СНиП 2.04.05-91*

1 зона: А₁ = 624 м², R₁ = 2,1 м² · °С/В т;

1 зона: А₂ = 534 м² , R₂ = 4 , 3 м² · ° С/В т;

1 зона: А₃ = 398 м² , R₃ = 8,6 м² · °С /В т;

1 зона: А₄ = 940 м², R₄ = 14,2 м² · °С/В т;

R_f^r = 2496 / (624 / 2,1 + 534 / 4,3 + 398 / 8,6 + 940 / 14,2) = 4,68 м² · ° С/В т

2.2 . 2. Приведенный трансмиссионны й коэффициент теплопередачи совокупности наружных ограждений K_m^tr , Вт/(м² · ° С), определяется согласно формулы (3.4) МГСН 2.01-99 . Для пола по грунту коэффициент n принят равным 1.

K_m^tr = 1,1(4959 / 2,4 + 1071 / 0,46 + 1550 / 3,24 + 2496 / 4,68 ) / 1 0076 = 0,591 Вт/(м² · ° С)

2.2.4. Коэффициент учета влияния встречного теплового потока k в ЭЭП выбирается нажатием значка ▼ . При применении алюминиевых окон с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах k = 0,8.

2.2.5. Приведенный инф ильт раци онный (условный) коэффициент теплопередачи здания K_m^inf , Вт/(м² · °С) , определяется по формуле (3.6) МГСН 2.01-99

K_m^inf = 0,28 · 1 · 1 · 0,85 · 42660 · 1,2 · 0,8 / 10 076 = 0,967 Вт/(м² · °С)

2.2.6. Общий коэффициент теплопередачи здания K_m , Вт/(м² · ° С), определяется по формуле (3.7) МГСН 2.01-99.

K_m = K_m^tr + K_m^inf = 0 , 591 + 0,967 = 1,558 Вт/(м² · ° С)

2.3. Энергетические нагрузки здания устанавливаются согласно раздела 5 МГСН 2.01-99.

2.3.1. Установленная мощность системы отопления Q_h , кВт, определяется по часовому расходу тепловой энергии на отопление по формуле

Q_h = ( Q_ht + Q_inf - Q_int ) · β_hi (5. 19 )

где Q_ht - трансмиссионные те пл опот ери через оболочку здания, кВт, определяются по формуле (5.2) МГСН 2.01-99

Q_ht = 0,591 (18 + 26) · 10076 · 10^-3 = 262 кВ т

Q_inf - расход теплоты на нагрев инф ильт рую щегося наружного воздуха, кВт, определя ется по формуле (5.3) МГСН 2.01-99

Q_inf = 0,967(18 + 26) · 10076 · 10^-³ = 428,7 кВт

Q_int - бытовые теп л оп оступл ения , кВт, определяются по формуле (5.4) МГСН 2.01-99

Q_int = 10 · 8106 · 10^-³ = 81,1 кВт

Тогда

Q_h = (262 + 428,7 - 81,1) · 1,13 = 688,8 кВт

Устано в ленная мощность системы горячего водоснабжения Q_hw^таx , кВт, определяется по максимальному часовому расходу тепловой энергии на эти цели формуле (5.11) МГСН 2.01-99 .

Q_hw^max = Q_hw(k_hi + k_h) / (1 + k_hi) (5.20)

где Q_hw - среднечасовой за отопительный период расход тепла на горячее водоснабжение, кВт, определяется по формуле (5.10) МГСН 2.01-99

Q_hw = [6,24 · 1100 · 1 0^-³ (55 - 5)(1 + 0,25) · 1 · 4,2 / 3,6] / 24 = 20,9 кВт

k_h - коэффициент часовой неравномерности водопо тр еблени я; в ЭЭП устанавл ивается автоматически пу тем нажатия значка ▼ в зависимости от числа пользователей, для поликлиники - 10 00.

k_hi - коэффициент, учитываю щ ий потери теплоты трубопроводами, вводится нажат ием в п. 2.3.2 значка ▼ в зависимости от наличия сетей горячего водо с набжения и полотенцесуш ителей согласно таблице 5.1 МГСН 2.01-99.

Тогда

Q_hw^max = 20,9(0,25 + 3,27) / (1 + 0 ,25) = 59 кВт

2.3.3. Средний суточный расход горячей воды V_hw , м³ /с ут , определяется по формуле (5.9) МГСН 2.01-99. При этом в ЭЭП следует выбрать строку «Прочие здания» нажатием значка ▼ и ввести величину g = 6,24 л/ сут для прочих зданий согласно СНиП 2.04.01-85*.

V_hw = 6,24 · 1100 · 10^-3 = 6,9 м³ /сут

2.3.4. У дель ный максимальный часовой расход тепловой энергии на отопление q_h , В т/ м², определяет ся по формуле (5.6) МГСН 2.01-99

q_h = 688,8 · 10³ / 1 2483 = 55,2 Вт/м²

Удельный максимальный часовой расход тепловой энергии на вентиляцию q_v , Вт/м² , определяется по формуле

q_v = Q_v · 10³ / A_h (5.21)

где Q_v - установленная мощность системы принудительной вентиляции, кВт, установлена согласно п . 2.3.1 ЭЭП равной 10 кВт

q_v = 10 · 10³ / 12483 = 0,8 Вт/м²

2.3.5. Удельная тепловая характеристика здания q_m , Вт/(м³ · °С) , определяется по формуле (5.5) МГСН 2.01-99

q_m = 688 , 8 · 1 0³ / [42660 (18 + 26)] = 0,37 Вт/(м³ · ° С)

2.4. Показатели эксплуатационной энергоемкости здания за год устанавливаются согласно раздела 5 МГСН 2.01-99

2.4.1. Расход тепловой энергии на отопление за отопитель н ый период Q_h_._bas^y , МВт · ч, определяется по формуле (5.7) МГСН 2.01-99

Q_h_._bas^y = [24 · 688,8 · 230 (21 + 2,7) / (18 + 26 )] · 10^-³ = 2048 МВт · ч

Годовой расход тепловой энергии на горячее водоснабжение Q_hw^y , МВт · ч , определяется по формулам (5.13) МГСН 2.01-99

Q_hw^y = [24 · 20,9 / (1 + 0 , 25)] · [344 · 0,25 + 230 + 1,0 (344 - 230)(55 - 1 5) / (55 - 5)] · 10^-³ = 16 3,4 МВт · ч

Годовой расход тепловой энергии на принудите л ьную вен тиляцию Q_v^y , МВт · ч, определяется по формуле

Q_v^y = [Q_v · u · D_d / (t_int^h - t_ext)] · 10^-3 (5.22)

где Q_v - то же, что в формуле ( 5.21);

u - число часов работы вентиляционной установки в сутки, для поликлиники принято - 1 2 часов;

D_d - г раду сосутки отопительного периода D_d = 54 51; t_int^h = 18 °С; t_ext = -26 °С

Q_v^y = [10 · 12 · 5451 / (18 + 26 )] · 10^-³ = 14, 9 МВт

2.4.2. Годовой удельный базовый расход тепловой энергии на отопление за отопительный период ( q_h_._bas^y , к Вт · ч/ м², определяется по формуле (5.8) МГСН 2.01-99

q_h_._bas^y = (2048 / 12483) · 10³ = 164 кВт · ч/ м²

Годовой удельный расход тепловой энергии на горячее водоснабжение q_hw^y , кВт · ч / м², определяется по формуле (5.14) МГСН 2.01-99

q_hw^y = (163 / 12483) · 10³ = 13 кВт · ч / м²

Годовой удельный расход тепловой энергий на принудительную вентиляцию q_v^y , кВт · ч / м², определяется по формуле

q_v^y = (Q_v^y / A_h) · 10³ ( 5.23)

где Q_v^y - то же, что в формуле ( 5.22)

Тогда

q_v^y = (14,9 / 12483) · 10³ = 1,2 кВт · ч/ м²

2.4.3. Удельная тепловая энергоемкость здания q^y , кВт · ч / м², определяется по формуле (5.17) МГСН 2.01-99

q^y = (Q^y / A_h) · 10³ (5.24)

где Q^y - базовое количество теплоты , потребляемое зданием за год, М Вт · ч, определяется по формуле

Q^y = Q_h.bas^y + Q_hw^y + Q_v^y (5. 25 )

Q^y = 2048 + 163 + 14,9 = 2225,9 МВт · ч

Тогда q^y = (2225,9 / 12483) · 10³ = 178,3 кВт · ч / м²

или

q^y = 178,3 / 7 ,721 = 23,1 кг у.т./м²

2.5. Те плоэн ергети чески е параметры теплозащиты здания

2.5.1. Общие те п лоп отери через оболочку здания за отопительн ый период Q_ht^y , кВт · ч , определяе тся по формуле (3.8) МГСН 2.01-99

Q_ht^y = 0,024 · 1,558 · 5451 · 10076 = 2053729 кВт · ч

2.5.2 . Бытовые тепл о посту плени я в здание Q_int^y , кВт · ч / год, определяются по формуле (3.10) МГСН 2.01-99 за отопительный период

Q_int^y = 0,024 · 10 · 230 · 8106 = 447451 кВт · ч / год

Т еплоп ост уп лени я от солнечной радиации Q_s^y , кВт · ч / го д, при нимаются в зависимости от распределени я окон по фасадам здания и его ориентации. Принято расположение здания СЗ/ЮВ. В ЭЭП расположение здания вводится автоматически нажатием значка ▼ и вводом строки «СЗ/ЮВ». Площади окон, ориентированных на СЗ - 536 м² ( I = 71 кВт · ч/ м²), на Ю В - 535 м² (429 кВт · ч/ м²) вводятся в ЭЭП вручную. Интенсивности солнечной радиации вводятся автоматически. Коэффициенты затенения светового проема и относительного проникания солнечной радиации вводятся согласно табл. 3.4 МГСН 2.01-99 вручную.

Теплопос туп ления от солнечной радиации Q_s^y опреде л яются по формуле (3.11) МГСН 2.01-99 за отопительный период

Q_s^y = 0,7 · 0,83(71 · 536 + 429 · 535) = 155459 кВт · ч / год

2.5.3. Коэффициент, учитывающий дополнительное теплопо т ребление системы отопления, вводится автоматически в ЭЭП нажатием значка ▼ в зависимости от типа здания - принят «Многосекционный» тип здания.

Потребность в тепловой энергии на отопление здания Q_h^y , кВт · ч / м², определяется по формуле (3.9) МГСН 2.01-99

Q_h^y = [2053729 - (447451 + 155459) · 0 , 8] · 1,13 = 1775683 кВт · ч

Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопител ь ный период q_h^des , к Вт · ч/ м², определяется по формуле (3.12) МГСН 2.01-99

q_h^des = 1775683 / 12483 = 142,2 кВт · ч/ м² < q_h^req = 155 кВ т · ч/м²

Пример заполнения ЭЭП для поликлиники приведен ниже.

Еер -11

Электронный Э н ергетический па спорт з дан ия Н ИИСФ

поликлиники ▼ Ма тросов Ю .А (095) 4823710

Об щ ая информац ия о проекте	*Дата за* *пол. (число , м -ц , год): 01 .1 2.99*
Адрес з нания	Москва
Тип з д ания	Здание поликлиники 9 э т ажно е, трехслойные панели с утеплителем
Ра з работ чик проекта
Адрес и телефон разработчика
Год разработки проекта
Шифр проек т а

Параметры	Обозначения		Ед. измер.	Величина	Замечания
1	2		3	4	Замечания
1. Нормативные параметры теплозащиты зд а ни я
1. 1 Требуемое сопротивлени е теплопе ре да че:	*R_o^req*	м² · °С /Вт
- наружных с т ен	*R_o*_,_w^req	м² · °С /Вт		*3,3* 1
- окон и балконных дверей	*R_o*_,_F^req	м² · °С /Вт		*0,56*
- покрытий	*R_o*_,_c^req	м² · °С /Вт		*4 ,93*
- чердачных п ерекрытий с холодным чердаком	*R_o*_,_r^req	м² · °С /Вт		*4,35*
- перекры т ий над проездами (под эркерами)	*R_o*_,_f^req	м² · °С /Вт		*4,93*
- перекры т ий над неотапливаемыми подвалами и подпольями	*R_o*_,_f^req	м² · °С /Вт		*4,35*
- входных дверей и ворот	*R_o_,_ed^req***	м² · °С /Вт		*1,2*
1. 2 Треб у емый привед ен ный коэффициен т теплопередачи з дания (расчетный)	*K_m^req*	Вт/(м² · °С)		--	*не нормирован*
1.3 Требуемая во з духопроницаемость ограждающих конструкций	*G_m^req*	кг/( м² · ч)			*не нормирован*
- наружных стен (в т.ч. стыки)	*G_m*_,_w^req	кг/( м² · ч)		*0,5*
- окон и балкон , дверей: в пл астм . и алюм . переп	*G_m,F^req*	кг /( м² · ч )		5
в деревян. переплет.	*G_m,F^req*	кг /( м² · ч )		6
- покрытий и цокольных перекрытий 1- го этажа	*G_m*_,_c^req	кг/( м² · ч)		*0,5*
- входных дверей в квартиры	*G_m*_,_d^req	кг/( м² · ч)		*1,5*
1.4 Т ребуемый удельный расход тепловой энергии системами отопления здания за отопительный период	*q_h^req*	кВт · ч/м²		*155*
1.5 Требуемый показате л ь компактности жил. зд аний	*k_e^req*	Общест. ▼		*не нормир.*
1.6 Требуе м ая кр атн ость воздухооб мена: жил. зданий	*n_a*	1/ ч		-
общественных зданий	*n_a*	1/ ч		1,00
2. Расчетные показатели и характеристики зда н ия
2.1. Объемно-планировочные и заселения
2 .1.1. Строительный объем,	*V_o*	м³		42660
в том числе отапливаемой части	*V_h*	м³		42660
2 .1. 2. Количество квартир	-	шт		-	*Ввести число*
2 .1. 3. Расчетное количество жителей в жилых зданиях и расчетное количество людей, и сходя из расчетных показателей здан ий	-	чел		110
2 .1. 4. Общая площадь квартир (без летних помещений) и полезная площадь нежилого этажа; для общественных зд аний - полезная площадь	*A_h*	м²		12483
2.1.5. Площа д ь жилых помещений; для общественных зданий - расчетная площадь	*A_r*	м²		8106
2.1.6. Высота этажа:	h	м
- от пола до пола				3,3
- от пола до потолка				3,0
2 .1. 7. Общая площадь наружных ограждающих конст рукций отапливаемой части здания, в том числе:	*A_e^sum*	м²		10076
- стен, включая окна, балконные и входные двери в здание, витражи	*A_w+F+ed*	м²		*6030*
- стен	*A_w*	м²		4959
- окон и балконных дверей	*A_F*	м²		1071
- наружных (входных) дверей и ворот, витражей	*A_ed*	м²		0
- покрытий	*A_c*	м²		1550
- чердачных перекрытий	*A_c*	м²		0
- перекрытий теплых чердаков	*A_c*	м²		0
- перекрытий над неотапливаемыми подвалами и подпольями	*A_f*	м²		0
- перекрытий над проездами и под эркерами	*A_f*	м²		0
- полов по грунту - всего:	*A_f*			2496
2 .1. 8. От ношение площади наружных ограждающих конструкц ий отапливаемой части здания к площади квартир *A_e^sum* / *A_h*	k	-		*0,81*
2. 1 .9. Отношение площади окон и балконных дверей к площади стен, включая окна и балконные двери А_F / *A_w₊_F₊_ed*	p	-		0, *1 8*
2 .1.1 0. Компактность з дания *A_e^sum* / *V_h*	*k_e^des*			*0,24*
Удовлетворяет ли *k_e^des* требованиям МГС Н ?				*не нормир.*
2.2. Уровень т е плозащиты
2 .2 .1. Приведенное сопротивление теп лопередаче:
- стен	*R_w^r*	м² · °С/Вт		2,40
- окон и балконных дверей	*R_F^r*	м² · °С/Вт		0,46
- наружных дверей и ворот, витражей	*R_ed^r*	м² · °С/Вт		-
- покрытий	*R_c^r*	м² · °С/Вт		3,24
- чердачных перекры т ий n 0,9 ▼	*R_c^r*	м² · °С/Вт		-
- перекрытий теплых ч е рдаков	*R_c^r*	м² · °С/Вт		-
- перекрытий над неотапливаемыми п одвал ами и подпольями n 0,4 ▼	*R_f^r*	м² · °С/Вт		4,10
- перекрытий над проездами и под эркерами	*R_f^r*	м² · °С/Вт		-
- полов по грунту	*R_f^r*	м² · °С/Вт		4,68
2.2.2. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания	*K_m^tr*	Вт/( м² · °С)		*0,590*
2.2.3. Сопротивление воздухопрони ц анию наружных ограждающих конструкций:
- стен (в т.ч. стыки)	*R_a*_,_w	м² · ч /кг			*Ввести число*
- окон и балконных дверей	*R_a*_,_F	м² · ч /кг			*Ввести число*
- перекрытий над т ехподполь ем, подвалом	*R_a*_,_f	м² · ч /кг			*Ввести число*
- входных дверей в квартиры	*R_a_,_ed*	м² · ч /кг			*Ввести число*
- стыков элементов стен	*R_a*_,_j	м² · ч /кг			*Ввести число*
2.2.4. Приведенная воздухопроницаемость о г раждающих конструкций здания (при разности давлений 10 Па)	*G_m^r*	кг/(м² · ч)			Нет в МГСН
Коэффициент учета влияния в с тречного теплового потока 0,8 ▼	k	-		*0,8*
2.2.5. Приведенный инф ил ьт рационны й (условный) коэффициент теплопередачи здания	*K_m^inf*	Вт/( м² · °С)		*0,967*
2.2.6. Общи й коэффициент теплопередачи здания	*K_m*	Вт/( м² · °С)		*1,558*
2.3 Энергетические нагрузки здания
2.3 .1 Установленная мощность систем инженерного оборудования:
- отопления	*Q_h*	кВт		*688,7*
- горячего водоснабжения; число жителей 1000 ▼	*Q_hw^max*	кВт		59
- принудительной в ентиляции	*Q_v*	кВт		10
число часов работы ве нт . установки в сутки	u	час		12
- воздушно те п ловые завесы	Q	кВт		0
- электроснабжения, в том числе:	*N_e*	кВт		0
- на общедомовое освещение	Nt	кВт		0
- в квартирах, в помещениях обществ , зданий	*N_a*	кВт		0
- на силовое оборудование	*N_p*	кВт		0
- на отопление и вентиляцию	*N_h*	кВт		0
- на водоснабжение и канализацию	*N_w*	кВт		0
- других систем (каждой отдельно)	N	кВт		0
2. 3. 2. Среднечасов ой за отопительный период расход тепла на горячее водоснабжение	*Q_hw*	кВт		*20,9*
Коэффициент *k_hl* - изо ли р. стоя ки с п.су шит . ▼				*0,25*
2 .3.3 . Средние суточные расходы:
- природного газа	*V_nq*	м³/с ут			*Ввести число*
- холодной воды	*V_cw*	м³ / сут			*Ввести число*
- горячей воды: для жилых з даний прочие здания ▼	*V_hw*	м³/сут		*6,9*
для прочих зданий согласно СНиП 2.04.01-85*		л/сут		6,24
- электроэнергии	*N_av*	кВт · ч			*Ввести число*
2.3. 4. Удельный максимальный часовой расход тепловой энергии на 1 м² общей площади квартир:
- на отопление	*q_h*	В т/м²		*55,2*
- вентиляцию	*q_v*	Вт/м²		*0,8*
2.3.5. Удельная тепловая характеристика здания	*q_m*	Вт/(м³ · °С)		*0,37*	не нормирована
2.4 . Показатели эксплуатационной энергоемкости здания за год
2.4. 1. Годовые расходы конечных видов энергоносителей на з дание:
- тепловой энергии на отопление за отопительный период	*Q_h*_._bas^y	МВт · ч		*2048*
- тепловой энергии на горячее водоснабжение	*Q_hw^y*	МВт · ч		*163*
- тепловой энергии на принудительную вентиляцию	*Q_v^y*	МВт · ч		15
- тепловой э н ергии других систем (раздельно)	*Q^y*	МВт · ч		0
- электрической энергии, в том числе:	*E^y*	МВт · ч		0
- на общедомовое освещение	*E_l^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- в квартирах , в помещениях общественных зданий	*E_a^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- на силовое обо ру дование	*E_p^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- на отопление и вентиляцию	*E_h^y*	МВт · ч			*Ввести число*
- на водоснабжение и канализацию	*E_w*	МВт · ч			*Ввести число*
- природ н ого газа	*Q_ng^y*	т ы с. м³		0
2.4.2. Годовые удельные базовые расходы конеч н ых видов энергонос ителей:
- тепловой энергии на отопление за отопительный период	*q_h*_._bas^y	кВ т · ч /м²		*164,0*
- тепловой энергии на горячее водоснабжение	*q_hw^y*	кВ т · ч /м²		*13,1*
- тепловой энергии на принудительную вентиляцию	*q_v^y*	кВ т · ч /м²		*1,2*
- тепловой энергии других систем (раздельно)	*q^y*	кВ т · ч /м²		*0,0*
- эле кт рической энергии	*q_e^y*	кВ т · ч /м²		*0,0*
- природного газа	*q_ng^y*	м³ /м²		*0,0*
2.4.3. Удельная тепловая энергоемкость	*q^y*	кВт · ч/м²		*178*
здания ( 10 00 кг у .т. = 7721 кВт · ч)		кг у.т./м²		*23,1*
2.5. Теплоэнергетические параметры теплозащиты здания
2.5 .1. Общи е т еплопот ери через оболочку здания за отопительный период	*Q_ht^y*	кВт · ч		*2053128*
2.5.2. Тепло п оступл ения в здание за отопительный период:
- удельные бытовы е тепловыделения	*q_int*	Вт /м²		10
- бытовые т еплопоступ ления в здание	*Q_int^y*	кВт · ч/год		*447451*
- теплопоступления от сол н ечной радиации:	*Q_s^y*	кВт · ч/ го д		*155459*
С в ето прозрачны е конструкции	Площадь A , м²	Ориентация фасадо в ( I )		A * I , кВ т · ч
Ориентация здания СЗ/ЮВ ▼	Площадь A , м²	Ориентация фасадо в ( I )		A * I , кВ т · ч
Окна на фасадах:	1071
- первом	536	*СЗ (* *71 )*		*38056*
- втором	0	*СВ (71)*		0
- третьем	535	*ЮВ ( 429)*		*229515*
- четвертом	0	*ЮЗ (429)*		0
Зенитные фонари	0	288
- коэффициент , учит ывающий затенение окна непрозрачными элементами	*tay_F*	-		0,7
- коэффицие н т, учитывающий затенение зенитных фонарей непрозрачными элементами	*tay_scy*	-		-
- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через окно	*k_F*	-		0,83
- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через зенитные фонари	*k_scy*	-		-
2.5.3. Потребност ь в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период:
- коэффициент , учитывающий дополнительное т еплопот реблен ие системы отопления	*beta* *_hi* М ног о секц ионно го ▼	-		*1,13*
- потребность в тепловой энергии	*Q_h^y*	кВт · ч		*1775004*
Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период	*q_h^des*	кВ т · ч/м²		*142,2*
2.5.4. Проверка на соответствие проек т а теплозащиты требованиям МГСН:
Нормируемый удельный расход тепло в ой энергии системой отоплен ия здания	*q_h^req*	к Вт · ч/м²		*155*
Соответствует ли проект тепло з ащиты требованиям МГСН?				ДА
2.6 Расчетные условия
Расчетная температура внутреннего воздуха для расчета теплозащиты	*t_int*	°С		21
Расчетная температура вну т реннего воздуха для расчета систем отопления и вентиляции	*t_int^h*	°С		18
Расчетная температура наружного воздуха	*t_ext*	°С		*-26*
Расчетная температура теплого чердака	*t^c_int*	°С		14
Расчетная температура «теплого» подвала	*t^c_int*	°С		2
Продолжительность отопительного периода	*z_ht*	с ут		*230*
Средняя температура наруж н ого воздуха за отопительный период	*t_ht*	° С		*-2,7*
Гра д усосутк и отопительного периода	*D_d*	°С · с ут		*5451*

П а спорт заполнен
Организация	НИИСФ
Адрес и телефон	Москва, Локомотивный проезд, 21 (095) 4823710
Ответственный исполнитель	Матросов Ю. А.

Список литературы

1. Фокин К.Ф . Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. Ст ройи зд ат, М., 1973, ст р. 52 - 53.

2. Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий. Справочное пособие к С Ни П. Стройиздат, М., 1990, ст р. 1 96 - 220.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

Методика определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей

А.1. Ограждающую конструкцию разбивают на расчетные (двухмерные или трехмерные в отношения распределения температур) участки.

А . 2. При определении сопротивления теплопередаче R_o , м² · ° С/В т, по данным расчета на персональном компью тере (ПК) стац ионарного двухмерного температурного поля различают два случая:

а) Исследуемая область, выделенная для расчета температурного поля, представляет собой фрагмент огр а ждающей конструкции, для которого надлежит определить величину R_o .

б) Исследуемая область, для которой рассчитывается температурное поле, меньше по размеру, чем анализируемый фрагме н т ограждающей конструкции.

В первом случае искомая величина R_o вычисляется по формуле:

R_o = (t_int - t_ext) L / ΣQ ( А .1)

где

ΣQ - сумма тепловых потоков, пересекающих исследуемую область, Вт/м², определенная в результате расчета температурного поля;

t_int и t_ext - соответственно температура внутреннего и наружного воз ду ха, °С;

L - протяженность, м , исследуемой области.

Во втором случае R_o определяют по формуле:

R_o = (t_int - t_ext) L / [ΣQ + (t_int - t_ext) L_con / R_o^con] ( А .2)

где

L_con - протяженность, м, о дн ородн ой части фрагмента ограждающей конструкции, отсеченной от исследуемой области в ходе подготовки данных к расчету температурного поля;

R_o^con - сопр отивление теплопередаче однородной ограждающей конструкции, м² °С.

А.3. При расчете двухмерного температурного поля выбранный у част ок вычерчивают в определ енном масштабе и на основании чертежа составляют схему расчета, упрощая ее для удобства разбиен ия на участки и блоки. При этом:

а) заменяют сложные конфигурации участков, н апример криволинейные, более простыми, если эта конфи гурация имеет незначительное влияние в теплотехническом отношении;

б) наносят на чертеж грани ц ы обл асти исследования и оси к оордин ат ( x , y или r , z ). Выделяют участки с различными т епл опро водн остями и указывают условия теплообмена на границах. Проставляют все необходимые размеры;

в) расчленяют область исследования на элементарные блоки, выделяя отдельно участки с различными коэфф ици ент ами теплопроводности. Вычерчивают в масштабе схему расчл енения исследуемой области и проставляют размеры всех блоков;

г) вычерчивают область исследования в условной системе координа т x ′, y ′ , когда все блоки принимаются одного и того же размера . Проставляют координаты вершин полигонов, ограничивающих участки области с различными т епл оп ро водн ос тя ми , и координаты вершин многоугольников, образующих границы исследуемой области. Нумеруют участки и границы исследуемой области и подписывают вершины областей т епл оп ро водн ост ей, температур (или тепловых потоков) на границах или окружающего воздуха и коэффициентов теплоотдачи;

д) пользуясь двумя чертежами, выполненными по пп . «в» и «г» , и руководствуясь стандартной (обычной) последовательностью расположения, составляют комплект численных значений исходных данных для ввода в ПК.

Пример расчета 1

Требуется определить приведенное сопротивление теплопередаче трехслойной металлической стеновой панели из листовых материалов.

А . Исходные данные

1. Конструкция панели изображена на рис . А.1 . Она состоит из двух стальных профилированных листов с коэффициентом теплопроводности 58 Вт/(м · °С), между которыми размещены мин ерал оватны е пли ты « Рок вул» плотностью 200 кг/ м³, с коэффициентом теплопроводности 0,05 Вт/(м · °С). Листы соединяются между собой стальными профилями через бак ели зи ро ванны е фанерные прокладки толщ иной 8 мм, с коэффициентом теплопроводности 0,81 Вт/(м · °С).

2. В расчете приняты следующие условия на сторонах ограждения:

снаруж и - t_ext = - 26 ° С и α_ext = 23 Вт/(м² · °С);

внутри - t_int = 20 °С и α_int = 8,7 Вт/(м² · °С).

Б. Пор я док расче та

На процесс теплопередачи в рассматриваемой конструкции оказывают существенное влияние стальные профили, соединяющие профилированные листы обшивки друг с другом и образующие так называемые мостики холода. Д л я разрыва этих мостиков холода профили присоединены к листам через фанерные прокладки. Участок конструкции с ребром по середине возможно выделить для расчета температурного поля.

Температурное поле рассматриваемого участка двухмерно, так как распределение температуры во всех плоскостях , параллельных плоскости поперечного сечения конструкции, одинаково. Профили в основной части находятся на расстоянии 2 м один от другого, поэтому при расчете можно учесть ось симметрии посредине этого расстояния.

Р и с. А.1. Конструкция трехслойной панели из листовых материалов и чертеж исследуемой области

1 - ми не ралов атны е плит ы; 2 - профилированн ые стальн ые листы; 3 - стальные профили; 4 - фанерные прокладки

Исследуемая область (с м . рис. А.1) имеет форму прямоугольн ика, две стороны которого являются естественными границами ограждающей конструкции, на которых задаются условия теплообмена с окружающей средой, а остальные две - осями симметрии, на которых возможно задавать условия полной теплоизоляции, т.е. тепловой поток в направлении оси ox равный нулю.

Исследуемая область для расчета согласно п. А.3 была расчленена на 1215 элементарных блоков с неравномерными интервалами.

В результате расчета двухмерного температурного поля на ПК получен о с редн енный тепловой поток, проходящий через рассчитанный участок ограждающей конструкции, равный Q = 32 , 66 Вт. Площадь рассчитанного участка составляет A = 2 м².

Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного фрагмента по формуле ( 2.4)

R_o^r = (20 + 2 6) (2 / 32,66) = 2,82 м² · °С/ Вт

Д л я сравнения сопротивление теплопередаче вне теплопроводного включения по формуле

R_o = 1 / 23 + 0,008 / 58 + 0, 17 / 0,05 + 0,008 / 58 + 1 / 8,7 = 3,56 м² · °С/ Вт

Температура внутренней поверхности в зоне теплопроводного включения по расчету н а ПК равна 9,85 °С. Проверим на условие выпадания конденсата при t_int = 20 ° С и φ_int = 55 % согласно п рил. Г температура точки росы t_d = 10,7 °С, что выше температуры поверхности по теплопроводному включению, следовательно при расчетной температуре наружного воздуха -26 °С, будет выпадение конденсата и конструкция нуждается в доработке.

Расчетная температура наружного воздуха , при которой не будет выпадение конденсата, следует определять по формуле

t′_ext = t_int - [(t_int - t_ext) / (t_int - τ′_int)] (t_int - t_d) =

= 2 0 - [( 20 + 26) / ( 20 - 9,85)] (20 - 10,7) = -2 2, 15 ° С

А.4. При подготовке к решению задач о стационарном трехмерном температурном поле необходимо выполнить следующую последовательность работ:

а) выбирают требуемы й для расчета участок ограждающей конструкции, трехмерный в отношении распределения температур. Вычерчивают в масштабе три проекции ограждающей конструкции и проставляют все размеры;

б) составляют схему расчета , вычерчивая в аксонометрической проекции и определенном масштабе изучаемую часть ограждающей конструкции. При этом сложные конфигурации участков заменяют более простыми, состоящими из параллелепипедов. При такой замене необходимо учитывать влияющие в теплотехническом отношении детали конструкции. Наносят на чертеж границы области исследования и оси координат, выделяют в виде параллелепипедов участки с различными т епл оп ро водн ост ями , указывают условия теплообмена на границах и проставляют все размеры;

в) расчленяют область исследования на элементарные параллелепипеды плоскостями , параллельными координатным плоскостям XOY , ZOY , YOZ , выделяя отдельно участки с различной теплопроводностью, вычерчивают в масштабе схему расчленен и я исследуемой области на элементарные параллелепипеды и проставляют размеры;

г) вычерчивают три проекции о бласти исследования на координ атные плоскости в условной системе координ ат x ′ , y ′ , z ′ , пользуясь схемами, приведенными в пп. «б» и «в». Когда все элементарные п араллелепипеды принимаются одного и того же размера, п ро ст авляют координаты вершин проекций параллелепипедов, ограничивающих; учас тки обл асти с различными т епл оп ро водн остя ми , и проекции п лоскостей, образующих границы исследуемой области. Подписывают величин ы т епл оп ро водност ей, т емпературу на границ ах или окружающего воздуха и коэффициенты теплоотдачи;

д) составляют комплект исходны х данн ых, п ол ьзуясь схемами пп. «б», «в», «г», для ввода в ПК.

Пример расчета 2

Определить приведенное сопротив л ение теплопередаче пан ели покрытия, выполненной из ребристых железобетонных скорлуп.

А. Исходные данные

1. Конструкция панели покрытия (ри с. А.2 ) размером 3180×3480×270 мм представляет в сечении трехслойную структуру. Наружный и внутрен ний слои толщиной 50 и 60 мм выполнены из железобетона с коэффици ентом теплопроводности 2,04 Вт/(м · ° С). Средний теплоизоляционный слой из пенополисти ро льны х плит с коэффициентом теплопроводности 0,05 В т/м · °С. Каждая из оболочек имеет параллельные один другому на расстоянии 700 мм ребра по 60 и 40 мм, доходящие до середины теплоизоляционного слоя. Ребра оболочек взаимно перпендикул ярны и, таким образом, каждое ребро одной оболочки примыкает к ребру другой оболочки на площадке 60×40 мм.

2. В расчете приняты следующие условия на поверхностях ограждения

снаружи - t_ext = -26 ° С и α_ext = 23 Вт/(м² · °С);

внут ри - t_int = 2 0 °С и α_int = 8,7 В т/(м² · °С).

Р ис . А. 2. Конструкция (а) и схема расче т а (б) конструкции панели совмещенной крыши

Б. Поря д ок расчета

Процесс теплопередачи такой ограждающей конструкции трехмерен, так как распределение температур опреде л яется не только потоками тепла, перпендикулярными плоскости ограждения, но и потоками тепла в его плоскости. Поле температур си ммет ричн о отн осите льн о координатных плоскостей, поэтому для расчета возможно вырезать и сследуемую область конструкции плоскостями, параллельными координатным (на рис. А.2а помечено буквами ADBC ). На рис. А.2б представлено аксонометр и ческое изображение этой части конструкции. Условия теплообмена: на плоскостях AOD ’ D , CC ’ OA , BB ’ D ’ D , CC ’ B ’ B тепловые потоки, перпендикулярные осям координат OX и OY , равны нулю; на плоскостях ACBD и OC ’ B ’ D ’ возможно задать граничные условия второго рода - для плоскости ACBD t_ext = -26 °С и α_ext = 23 Вт /(м² · ° С), для плоскости OC ’ B ’ D ’ t_int = 20 °С и α_int = 8,7 Вт/( м² · °С).

Согласно принятой методике расчета трехмерного температурного поля исследуемая область расчленяется на 3528 элементарных параллелепипедов. Расчет выполняется на ПК. В результате расчета получаем о с редн енный тепловой поток Q = 2 , 465 Вт. Площадь рассчитанного фрагмента A = 0,35×0,35 = 0,1225 м².

Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного участка и всей панели определяется по формуле ( 2.4)

R_o^r = [( 20 + 26) 0,1225] / 2,465 = 2, 286 м² · °С/ Вт.

Приложение Б

Расчет коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций по табличным значениям

1. Расчет коэффициента теплотехнической однородности r по формуле ( 2.7)

Таблица Б. 1

Таблица для определения коэффициента k_i

Схема теплопроводного включения		λ_m / λ	Коэффициент k_i при α / δ
Схема теплопроводного включения		λ_m / λ	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1	1,5	2
I		2	1,02	1,01	1,01	1,01	1	1	1	1
		5	1,16	1,11	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,01
		10	1, 33	1,25	1,15	1,1	1,08	1,06	1 ,04	1,03
		30	1,63	1,47	1,27	1,18	1,14	1,11	1,07	1,05
II		10 - 40	2,65	2 , 2	1,77	1,6	1,55	-	-	-
III при c / δ	0,25	2	1,02	1,01	1,01	1,01	1,01	1,01	1,01	1
		5	1,12	1,08	1,05	1,04	1,03	1,03	1,02	1,01
		10	1,18	1,13	1,07	1,05	1,04	1,04	1,03	1,02
		30	1,21	1,16	1,1	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02
	0,5	2	1,05	1,04	1,03	1,02	1,01	1,01	1,01	1,01
		5	1,28	1,21	1,13	1,09	1,07	1,06	1,04	1,03
		10	1,42	1,34	1,22	1,14	1,11	1,09	1,07	1,05
		30	1 , 62	1,49	1,3	1,19	1,14	1,12	1,09	1,06
	0 , 75	2	1,06	1,04	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01	1,01
		5	1,25	1,2	1 ,14	1,1	1,08	1,07	1,05	1,03
		10	1,53	1,42	1 , 25	1,16	1,12	1,11	1,08	1,05
		30	1,85	1,65	1,38	1,24	1,18	1 , 15	1,11	1,08
IV при c / δ	0,25	2	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01	1,01	1	1
		5	1 ,12	1,10	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,01
		10	1,2	1,16	1,1	1,07	1,06	1,05	1,03	1,02
		30	1,28	1,22	1,14	1,09	1,07	1,06	1,04	1,03
	0,5	2	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,02	1,0 1	1,01
		5	1,32	1,25	1,17	1,13	1,1	1,08	1,06	1,04
		10	1,54	1 , 42	1 , 27	1,19	1,14	1,12	1,09	1,06
		30	1,79	1 , 61	1,38	1,26	1, 1 9	1,16	1,12	1,08
	0,75	2	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01
		5	1,36	1,28	1,18	1,14	1,11	1,09	1,07	1,05
		10	1,64	1,51	1,33	1 , 23	1,18	1,15	1,11	1,08
		30	2,05	1,82	1,5	1,33	1,25	1,21	1,16	1,11

Примечание. Обозначения и схемы пр и нят ы по п рил . 5* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)

Таблица Б.2

Таблица для определения коэффицие н та ψ

Схема теплопроводно го включения		Значения коэффициента ψ при α λ_t / δ_isol λ_isol
Схема теплопроводно го включения		0,25	0,5	1	2	5	10	20	50	150
I		0,024	0,041	0,066	0,093	0,121	0,137	0,147	0 , 155	0,19
II б		-	-	-	0,09	0,231	0,43	0,665	1,254	2,491
III при c / δ	0,25	0,016	0,02	0,023	0,026	0,028	0,029	0 , 03	0,03	0,031
	0 , 5	0 , 036	0,054	0,072	0,083	0,096	0,102	0,107	0,109	0,11
	0,75	0,044	0,066	0,095	0,122	0,146	0,161	0,168	0,178	0,194
IV при c / δ	0,25	0 , 015	0 , 02	0,024	0,026	0,029	0,031	0,033	0,039	0,048
	0,5	0,037	0,056	0,076	0,09	0,103	0,12	0,128	0,136	0,15
	0,75	0,041	0,067	0,01	0,13	0,16	0,176	0,188	0,205	0,22

Примечание. Обозначения и схемы приняты по п рил . 5* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)

Пример расчета

Определить приве д енное сопротивление теплопередаче панел и с эффективным утеплителем (пенополисти ро л) и стальными обшивками общественного здания.

А. Исходные данные

Размеры панели 6×2 м. Конструктивные и теплотехнические характеристики па н ели:

толщина стальных обшивок 0,0 01 м, коэффициент теплопроводности λ = 58 В т/(м · ° С), толщина пенополисти ро ль ного утеплителя 0,2 м, коэффициент теплопроводности 0, 04 Вт/(м · °С).

От борто вка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплоп роводного включения типа II б ( прил. 5 * СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)), имеющего ширину a = 0 ,00 2 м.

Б. Порядок расчета

Сопротивления теплопередаче вдали от включения R_o^con и по теплопроводному включению R_o ′ :

R_o^con = 1 / 8,7 + 2(0,00 1 / 58) + 0,2 / 0,04 + 1 / 23 = 5, 16 м² · °С/В т;

R_o ′ = 1 / 8,7 + ( 2 · 0,001 + 0,2) / 58 + 1 / 23 = 0 ,162 м² · ° С.

Значение безразмерного параметра теплопроводного включения для табл. Б .2

a λ_t / δ_isolλ_isol = 00 02 · 58 / (0,2 · 0,04 ) = 14, 5

По табл. Б.2 по интерполяции определяем величину ψ

ψ = 0, 43 + [( 0,665 - 0,665) · 4,5] / 10 = 0 ,536

Коэффициент k_i по формуле ( 2.8)

k_i = 1 + 0 , 536 [0,2² / (0,04 · 0, 00 2 · 5,16)] = 52,94

Коэффициент теплотехнической однородности панели по формуле ( 2.7)

r = 1 / {[5,1 6 / (12 · 0,162)] 0, 002 · 6 · 52,94} = 0,593

Приведенное сопротивление теплопередаче по формуле ( 2.6)

R_o^r = 0,593 · 5,16 = 3,06 м² · °С/В т.

2. Расчет коэффициента теплотехнической од н ородности r по формуле ( 2.9)

Таблица Б.3

Табл и ца для опред елен ия к оэффи циента влияни я f_i

Вид те п лопроводного включения	Коэффициент влиян и я *f_i*
Стыки	без прим ы кания внутренних огражд ений	с примыканием внутренних ограждений
		без ребер		с ребрами толщи н ой , мм
		без ребер		10	20
*R_cm* / *R_k^con* :
1 и более	-	-		0,07	0,12
0,9	-	0,1		0,14	0,17
0,8	0,01	0,13		0,17	0,19
0,7	0,02	0 , 2		0 , 24	0,26
0,6	0,0 3	0,27		0,31	0,34
0,5	0,04	0,33		0,38	0 , 41
0,4	0,05	0,39		0,45	0,48
0,3	0,06	0,45		0 , 52	0,55
Оконные откосы	без ребер		с ребрами толщино й
			10 мм		2 0 м м
δ_F ′ / δ_w ′ :
0,2	0,45		0 , 58		0,67
0,3	0,41		0 , 54		0,62
0,4	0,35		0,47		0,55
0 , 5	0 , 29		0,41		0,48
0,6	0,23		0,34		0,41
0,7	0,17		0,28		0,35
0,8	0, 11		0,21		0 , 28
Утолщение вн ут реннего железобетонного слоя
*R_y* / *R_k^con* :
0,9	0,02		-		-
0,8	0,12		-		-
0,7	0,28		-		-
0,6	0,51		-		-
0,5	0,78		-		-
Гибкие связи диаме т ром, мм:
4	0,05		-		-
6	0,1		-		-
8	0,16		-		-
10	0,21		-		-
12	0 , 25		-		-
14	0,33		-		-
16	0,43		-		-
18	0,54		-		-
20	0 , 67		-		-

Примечания:

1. В таблице приведены R_k^con , R_cm , R_y - термические сопротивле н ия, м² · °С/ Вт, соответственно панели вне теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по формуле (2.2); δ_F ′ и δ_w ′ - ра сст ояния , м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней поверхности панели.

2. Промежуточные значения следует определять интерполяцией.

Пример расчета

Определить приведенное сопротивление теплопередаче R_o^r од н ом оду льн ой трехслойной железобетонной панели на гибких связях с оконным проемом крупнопанельного жилого дома серии III .

А. Исходные данные

Панель толщиной 300 мм содержит наруж н ый и внутренний железобетонные слои, которые соединены между собой двумя подвесками (в простенках), подкосом, расположенным в нижн ей зоне подоконного участка, и распорками: 10 - у горизонтальных стыков и 2 - в зоне оконного откоса (рис. Б.1).

Рис. Б.1 . К он ст рукци я трехслойной пане ли на гибких связях

1 - распорки; 2 - петля; 3 - подвески; 4 - бетонные утолщения ( δ = 75 мм в нутреннего железобетон ного слоя); 5 - подкос

В т абл. Б.4 приведены расчетные параметры панели.

В зоне подвесок и петель внутренний бетонный слой имеет утолщения, заменяющие часть слоя утеплителя.

Таблица Б.4

Материал слоя	γ_o , кг/м³	λ _Б , Вт/м · °С	Толщина слоя, мм
Материал слоя	γ_o , кг/м³	λ _Б , Вт/м · °С	вдали от включений	в зоне подвески и петли	горизонтальный стык	вертикальный стык
Наружный железобетонный слой	2500	2,04	65	65	65	65
Теплоизоляционный слой - п енополисти ро л	40	0,042	135	60	-	-
Мине рал ов атные вкладыши	150	0,047	-	-	135	60
Внутренний железобетонный слой	2500	2,04	1 00	175	100	175

Б. П орядок расчета

Конструкция ограждения содержит следующие теплопроводные включения: горизонтальные и вертикальные стыки, оконные откосы , утолщения в нутреннего железобетонного слоя и гибкие связи (подвески, подкос, распорки).

Для определения коэффициента влиян и я отдельных теплопроводных включений предварительно рассчитаем по формуле ( 2.2) термические сопротивления отдельных участков панели:

в зоне утолщения внутреннего железобетонного слоя

R_y = 0,17 5 / 2,04 + 0,06 / 0,042 + 0,065 / 2,04 = 1,5 46 м² · °С/ Вт;

по горизонтальному стыку

R_jn^g = 0,1 / 2 , 04 + 0,13 5 / 0,047 + 0,065 / 2,04 = 2,95 м² · °С/ Вт;

по вертикальному стыку

R_jn^v = 0 ,17 5 / 2,04 + 0,06 / 0,047 + 0,065 / 2,04 = 1,394 м² · °С/ Вт;

термическое сопротивление панели вдали от теплопроводных включений

R_k^con = 0 ,1 / 2,04 + 0,13 5 / 0,042 + 0,065 / 2,04 = 3,295 м² · ° С/ Вт.

Условное сопротивление теплопередаче вдали от теплопроводных включений

R_o^con = 1 / 8,7 + 3,295 + 1 / 23 = 3,453 м² · °С / Вт.

Так как панель имеет вертикаль н ую ось симметрии , то определение последующих величин осуществляем для половины панели:

Определим площадь половины панели без учета проема окна

A_o = 0,5 · (2,8 · 2,7 - 1,48 · 1,51) = 2,66 м².

Толщина панели δ_w = 0,3 м.

Определим площадь зон влияни я A_i и коэффициент f_i для каждого теплопроводного включения панели:

для горизонтального стыка

R_jn^g / R_k^con = 2,9 5 / 3 ,295 = 0,895

По т абл. Б. 3 f_i = 0 ,1. Пл ощадь зоны влияния по формуле ( 2.10)

A_i = 0,3 · 2 · 1 , 25 = 0, 75 м²;

для верт и кального стыка

R_jn^v / R_k^con = 1,394 / 3,295 = 0,423

По т абл. Б.3 f_i = 0,375. Площадь зоны влияния по формуле ( 2.10)

A_i = 0,3 · 2,8 = 0,84 м².

для оконных откосов при δ_F ′ = 0,065 м и δ_w ′ = 0,18 м, по т абл. Б.3 f_i = 0,374. Площадь зоны влияния половины оконного проема с учетом угловых участков определяется по формуле ( 2.11)

A_i = 0,5 · [2 · 0,3 · (1,53 + 1,56 ) + 3,14 · 0,3²] = 1, 069 м² ;

для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зо н е подвески и петли при R_y ′ / R_k^con = 1 ,546 / 3, 295 = 0,469, по табл. Б. 3 f_i = 0,78. Суммарную площадь зоны влияния утолще н ий подвески и петли находим по формуле ( 2.12)

A_i = (0 ,6 + 2 · 0,3)(0, 47 + 0 ,1) + (0,2 + 0 ,3 + 0,1)(0,42 + 0 ,3 + 0 ,075) = 1,1 61 м²;

д л я подвески (диаметр стержня 8 мм) по табл. Г.3 f_i = 0,1 6, площадь зовы влияния по формуле ( 2.12)

A_i = (0,13 + 0,3 + 0,14)(0,4 + 2 · 0, 3) = 0, 57 м²;

для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по табл. Б . 3 f_i = 0,16, по формуле ( 2.12)

A_i = (0,13 + 0 ,3)(0,22 + 0,3 + 0 ,09) = 0, 227 м².

для распорок (диаметр стержня 4 мм) п о т абл. Б.3 f_i = 0,05.

При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует учитывать , что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели и составл яет 0,09 м. По формуле ( 2.13):

A_i = 5(0,3 + 0,3)(0,3 + 0 ,09) = 1,17 м².

Рассчитаем r по формуле ( 2.9 )

r = 1 / {1 + [2 / (3,453 · 2,66)] · (0,84 · 0,375 + 0,75 · 0,1 + 1,069 · 0,374 + 1,161 · 0,78 + 0 ,57 · 0,16 + 0 ,227 · 0,16 + 1,17 · 0,05)} = 0 ,71

Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим по формуле ( 2.6)

R_o^r = 0,7 1 · 3,453 = 2,45 м² · °С/В т.

Приложение В

Примеры расчета ограждающих конструкций теплых чердаков и подвалов

Приме р 1

Теплотехн и чески й расчет теплого чердака

А. Исходные данные.

Место строительства - Москва, t_ext = -26 ° С; D_d = 5027 ° С · сут .

Тип здания - рядовая секция 17 -этажного жилого дома.

Кухни в квартирах с электроплитами.

Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком A_g_._c = 252,8 м² , перекрытия теплого чердака A_g_._f = 252,8 м² , наружных стен теплого чердака A_g_._w = 10 9,6 м². Приведенную площадь определяем по формуле (2.23) a_g_._w = 109,6 / 252,8 = 0,4335.

Сопротивление теплопередаче R_o^g^.^w = 1, 8 м² · °С/В т.

В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и горячего водоснабжения. Расчетные температуры системы: отопления с верхним розливом 95 ° С, горячего водоснабжения 60 ° С. Длина трубопроводов верхнего розлива системы отопление составила:

*d_pi* , м м	80	50	32	25	20
*l_pi* , м	15	17	19,3	27,4	6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:

*d_pi* , м м	80	50	32	25
*l_pi* , м	3,5	16	12,4	6

Температура воздуха в помещениях верхнего этажа t_int = 20 ° С.

Тем п ература воздуха, поступающего в теплый чердак из вентиляционных каналов t_ven = 21 ,5 ° С.

Б. Порядок расчета

1. Согласно табл. 1 б СНиП II-3-79* (и зд. 1 998 г.) требуемое сопротивление теплопередаче покрытия жилого здания R_o^req для D_d = 5027 ° С · сут равно 4,71 м² · °С/В т.

Определим согласно п . 2.2.1 величину т ребуемого сопротивления теплопередаче п ерекрытия теплого чердака R_o^g^.^f по формуле

R_o^g.f = n · R_o^req

предварительно вычислив коэффициент n по формуле ( 2.19), приняв температуру воздуха в теплом чердаке t_int^g = 14 °С.

n = (t_int - t_int^g) / (t_int - t_ext) = (20 - 1 4) / (20 + 26) = 0,13

Тогд а R_o^g^.^f = 0,13 · 4,71 = 0,61 м² · °С /В т.

Проверим согласно п . 2.2.2 выполн ение условия Δt ≤ Δtⁿ для потолков помещений последнего этажа при Δtⁿ = 3 °С

Δt = (t_int - t_int^g) / (R_o^g.f · α_i) = (20 - 1 4) / (0,61 · 8,7) = 1,1 ° С < Δtⁿ

2. Вычислим согласно п. 2.2.3 величину сопротивления теплопередаче перекрытия чердака R_o^g^.^c , предварительно определив следующие вели чин ы:

Требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен чердака по дан н ым т абл. 1а СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) и г раду сосутк ам D_d = 5027 ° С · сут , равное 1,8 м² · °С/ Вт.

Приведен н ый расход воздуха в системе вентиляции определяют по табл. 2.1 G_ven = 26 , 4 кг /(м² · ч) - для 17 -этажного дома с элект роплитами.

Приведен н ые т епл опоступ лени я от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения определя ют на основе исходных данных для труб и соответствующих значений q_pi по т абл . 2.2:

Вт/м²

Тогда сопротивление теплопередаче перекрытия чердака R_o^g^.^c равно

R_o^g^.^c = (14 + 26) / [ 0,28 · 26,4(21,5 - 1 4) + ( 20 - 14) / 0,61 + 10,07 - (14 + 26) · 0,4335 / 1,81 = 40 / 65,71 = 0 ,61 м² · °С/ Вт

3. Проверим наружные ограждающие ко н струкции чердака на условие невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью рассчитывают согласно п. 2.2.4 температуры на внутренней поверхности покрыти я τ_si^g^.^c и стен τ_si^g^.^w ч ердака по формуле ( 2.24)

τ_si^g^.^c = 14 - [( 14 + 26) / (12 · 0,61)] = 8, 54 °С

τ_si^g^.^w = 14 - [ (14 + 26) / (8,7 · 1,8)] = 11,4 5 °С

Определим температуру точки росы t_d воздуха в чердаке:

Средняя упруго с ть водяно го пара за январь для Москвы согласно СНиП 2.01.01-82 равна e_н = 2,8 гПа. Вл аг осо де рж ани е наружного воздуха f_ext определяют по формуле ( 2.26 )

f_ext = 0,794 · 2,8 / (1 - 26 / 273 ) = 2,455 г/м³

Влагосодержание воздуха теплого чердака f_g определяют по формуле ( 2.25) дл я домов с электроплитами

f_g = 2,455 + 3,6 = 6,055 г/м³

Упругость водяного пара воздуха в чердаке e_g определяют по формуле ( 2.27)

e_g = 6,055(1 + 14 / 273) / 0,794 = 8,0 17 гПа

По п рил . 8 [ 2] находим температуру точки росы t_d = 3,8 ° С, что значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае покрытия) 8,54 °С. Следовательно конденсат на покрытии и стенах чердака выпадать не будет.

Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого чердака составляет R_o^g^.^c + R_o^g^.^f = 0,61 + 0 , 61 = 1, 22 м² · °С/ Вт при требуемом согласно СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) сопротивлении теплопередаче обычного покрытия здания R_o^req = 4,71 м² · °С /В т. Таким образом, в теплом чердаке эквивалентная требованию теплозащита СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) обеспечивается не только ограждениями (стенами, перекрытиями и покрытиями), а и за счет утилизации тепла внутреннего воздуха, выбрасываемого в чердак, и т епл опот ерь трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.

Пример 2

Те п лотехнический расчет «теплого» подвала

А. Исходные данные

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома при нал и чии нижней разводки труб систем отопления и горячего водоснабжени я.

Место строительства - Москва , t_ext = -26 °С; D_d = 5027 ° С · сут .

Площадь цокольного перекрытия (над подвалом) A_b = 2 81 м².

Ширина подвала - 13,8 м; площадь пола подвала - 281 м² .

Высота наружной стены подвала , заглубленной в грунт - 1, 04 м. Площадь н аружных стен подвала, заглубленных в грунт - 48,9 м².

Суммарная длина l поперечного сечения ограждений подвала , заглубленных в грунт

l = 1 3,8 + 2 · 1 ,04 = 15,88 м

Высота наружной стены подвала над уровнем земли - 1,2 м.

Площадь наружных стен над уровнем земли A_b_._w = 5 3, 3 м².

Объем подвала V_b = 646 м³.

Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °С, горячего водоснабжения 60 ° С.

Длина трубопроводов нижнего розлива l_pi системы отопления составила

*d_pi* , мм	8 0	70	50	40	32	25	20
*l_pi* , м	3,5	10,5	11 , 5	4,0	17,0	14,5	6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составляет:

*d_pi* , мм	40	25
*l_pi* , м	47	22

Труб для транспортировки газа в подвале нет, поэтому кратность воздухообмена в подвале I = 0, 5 1/ ч.

Тем п ература воздуха в помещениях первого этажа t_int = 20 °С.

Б. Порядок расчета

1. Сопротивле н ие теплопередаче наружных стен подвала н ад уровнем земли принимают согласно п. 2.3.2 равным сопротивлению теплопередаче н аружных стен R_o^b^.^w = 3 , 16 м² · °С/В т.

2. При в еденное сопротив ление теплопередаче ограждающих конструкций заглубленной части подвала определим согласно п. 2.3.3 как для утепленных полов на грунте, состоящей термических сопротивлений стены, равного 3 м² · °С/В т, и участков пола подвала. Сопротивление теплопередаче участков пола подвала (начиная от стены до середины подвала): шириной 1 м - 2,1 м² · ° С/ Вт; 2 м - 4,3 м² · °С/ Вт; 2 м - 8,6 м² · °С/ Вт; 1,9 м - 14, 2 м² · °С/В т. Соответственно площадь этих участков для части подвала длиной 1 м будет равна 1, 04 м², 1 м², 2 м², 2 м², 1, 9 м².

Таким образом сопротивление теплопередаче заглубленной части стен подвала равно

R_o^s = 2,1 + 3 = 5,1 м² · °С/В т;

Вычислим приведенное сопротивление теплопередаче ограждений заглубленной части подвала

R_o^s = 7,94 / [( 1,04 / 5,1 + 1 / 2,1 + 2 / 4, 3 + 2 / 8,6 + 1, 9 / 14, 2] = 5, 25 м² · °С/ Вт

3. Согласно т абл. 1б СНиП II-3-79* (и зд. 1 998 г.) требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия над подвалом жилого здания R_o^req для D_d = 5027 ° С · сут равно 4,16 м² · °С/ Вт.

Согласно п . 2.3.4 определим значение требуемого сопротивления теплопередаче цокольн ого перекрытия над « тепл ым» подвалом R_o^b^.^c по формуле

R_o^b.c = n · R_o^req

где n - ко э ффи циент, определяемый при принятой минимальной температуре воздуха в подвале t_int^b = 2 ° С

n = (t_int - t_int^b) / (t_int - t_ext) = (20 - 2 ) / (20 + 26) = 0,391

Тогд а R_o^b^.^c = 0,391 · 4,16 = 1,63 м² · °С /В т.

4. Определим температуру воздуха в подвале t_int^b согласно п. 2.3.5 .

Предварительно определим значение членов формулы ( 2.30) , касающихся тепловыделений от труб систем отоплен ия и горячего водоснабжени я, и спользуя данные т абл. 2.2

Вт

Рассчитаем значение температуры t_int^b из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подвала 2 °С

t_int^b = [( 20 · 281 / 1,63 + 2073 - 0, 28 · 646 · 0,5 · 1,2 · 26 - 26 · 329,9 / 5,25 - 26 · 53,3 / 3,16)] / [( 281 / 1,63 + 0, 28 · 6 46 · 0, 5 · 1,2 + 329,9 / 5, 25 + 53,3 / 3,16)] = 626,8 / 360,6 = 1,74 °С

Тепловой поток через цокольное перекрытие составил

q^b^.^c = (20 - 1, 74) / 1, 63 = 11, 2 Вт/м²

5. Проверим удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над подвалом т ребовани ю нормативного перепада Δtⁿ = 2 °С для пола первого этажа .

По формуле (1) СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) определим требуемое сопротивление теплопередаче

R_o^req = ( 20 - 2) / (2 · 8,7) = 1,03 м² · °С/В т < R_o^b^.^c = 1,63 м² · °С /В т

Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над «теплым» подвалом составляет 1,63 м² · °С/В т при требуемом согласно СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами 4,16 м² · °С/В т. Таким образом в « теплом» подвале эквивалентная требованиям СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) теплозащита обеспечивается не только цокольным перекрытием, но и контактирующими с грунтом ограждениями (стенами и полом) подвала, и за счет утилизации тепла от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.

Приложение Г

Температура точки росы t_d, ° С, для различных значений температур t_int и относительной влажности φ_int , воздуха в помещении

t_int , °С	φ_int , %
	40	45	50	55	60	65	70	75	80	85	90	95
-5	-15 , 3	-14,04	- 12,9	-11,84	-10,83	-9,96	- 9,11	- 8,31	-7,62	- 6,89	- 6,24	-5 , 6
-4	-14,4	-13,1	-11,93	-10,84	- 9,89	- 8,99	- 8,11	-7,34	- 6,62	-5,89	-5,24	-4,6
-3	-13,42	- 1 2,1 6	-10 , 98	- 9,91	-8,95	-7,99	-7,16	- 6,37	-5,62	-4,9	-4,24	-3,6
-2	-12,58	-11 , 22	-10 , 04	- 8,98	-7,95	-7,04	-6,21	-5,4	-4,62	-3,9	-3,34	-2 , 6
-1	-1 1 ,61	-10 , 28	-9,1	-7,98	-7,0	-6 , 09	-5,21	- 4,43	-3,66	-2,94	-2,34	-1,6
0	-10,65	-9,34	-8,16	-7, 05	- 6,06	-5,14	- 4,26	-3,46	-2,7	- 1,96	-1,34	- 0,62
1	-9 , 85	-8, 52	-7 , 32	- 6,22	-5 , 21	-4,26	-3,4	- 2, 58	-1,82	-1,08	- 0,41	0,31
2	-9, 07	- 7,72	-6 , 52	-5,39	- 4,38	- 3,44	-2 , 56	-1,74	- 0,97	-0 , 24	0,52	1,29
3	- 8, 22	- 6,88	-5,66	-4, 53	-3,52	-2 , 57	- 1, 69	- 0,88	- 0,08	0,74	1,52	2,29
4	-7,45	- 6,07	-4,84	-3,74	-2,7	-1,75	- 0,87	- 0,01	0,87	1,72	2 , 5	3,2 6
5	-6, 66	-5,26	-4,03	-2,91	-1,87	- 0,92	- 0,01	0, 94	1,83	2,68	3,49	4,26
6	-5,81	- 4, 45	-3 , 22	-2,08	-1,04	- 0,08	0,94	1,89	2 , 8	3,68	4,48	5,25
7	-5,01	-3,64	-2 , 39	-1,25	- 0,21	0,87	1,9	2,85	3,77	4 ,66	5,47	6,25
8	-4,21	-2 , 83	- 1, 56	- 0,42	- 0,72	1,82	2,86	3,85	4 , 77	5,64	6,46	7,24
9	-3,41	-2,02	-0,78	0,46	1,66	2,77	3,82	4,81	5,74	6,62	7,45	8,24
10	-2,62	-1,22	0,08	1,39	2,6	3,72	4,78	5,77	7,71	7,6	8,44	9 , 23
11	-1,83	- 0,42	0,98	1,32	3,54	4,68	5,74	6,74	7,68	8,58	9,43	10,23
12	-1, 04	0,44	1,9	3,25	4,48	5,63	6,7	7,71	8,65	9,56	10,42	11,22
13	-0,25	1,35	2 , 82	4,18	5,42	6,58	7,66	8 , 68	9,62	10,54	11,41	12,21
14	0,63	2,26	3,76	5,11	6,36	7, 5 3	8,62	9,64	10 , 59	11,52	12,4	13,21
15	1,51	3,17	4,68	6,04	7,3	8,48	9,58	1 0,6	11,59	12,5	1 3,38	14,21
16	2,41	4,08	5,6	6,97	8,2 4	9,43	10,54	11,57	12,56	13,48	14,36	15,2
17	3, 3 1	4,99	6, 5 2	7 ,9	9,18	1 0,37	1 1, 5	12 ,5 4	1 3,53	14,46	15,36	16, 1 9
18	4,2	5,9	7,44	8,83	10,12	1 1, 32	12,46	13,51	14,5	15,44	16,34	17,19
19	5,09	6, 8 1	8,36	9,76	11,06	12,27	13,42	14,48	15,47	16,42	17,32	18, 1 9
20	6,0	7 ,72	9 , 28	10,69	12,0	13,22	14,38	15,44	16,44	17,4	1 8,32	19,18
21	6 , 9	8,62	10,2	11 ,62	12 , 94	14, 1 7	15, 3 3	16,4	17,4 1	18,38	19,3	20, 1 8
22	7,69	9,52	11,12	12 , 56	13,88	15,12	16,28	17,37	18,38	19,36	20,3	21,6
23	8,68	10,43	12,03	13,48	14,82	16,07	17 , 23	18,34	19,38	20,34	2 1 ,28	22,15
24	9,57	1 1, 34	12,94	14,41	15,76	17,02	18 , 19	19,3	20,35	21,32	22,26	23,15
25	10 , 46	12,75	1 3,86	15,34	16,7	17,97	19,15	20 , 26	21, 32	22,3	23 , 24	24,14
26	1 1, 35	13,15	14,78	16,27	17,64	18,95	20,11	21 , 22	22 , 29	23 , 28	24,22	25,14
27	12 , 24	1 4,05	15,7	17, 1 9	18,57	19,87	21,06	22 , 18	23 , 26	24 , 26	25,22	26,13
28	13 , 13	14 , 95	16,61	18 , 11	19,5	20,81	22 , 01	23,14	24 , 23	25 , 24	26 , 2	27,12
29	14,02	15,86	1 7,52	1 9, 04	20,44	21,75	22 , 96	24 ,11	25 , 2	26 , 22	27,2	28,12
30	14,92	16,77	18,44	1 9,97	21,38	22,69	23,92	25,08	26,17	27,2	28,18	29,11
31	15 , 82	17,68	1936	20,9	22,32	23,64	24,88	26,04	27,14	2 8 ,08	29,16	30,1
32	16,71	18,58	2 0,2 7	21,83	23 , 26	24,59	25,83	27,0	28 , 11	29,16	30,16	31,19
33	17,6	19,48	21,18	22,76	24 , 2	25,54	26 , 78	27,97	29,08	30,14	31,14	32 , 19
34	1 8,49	20,38	22,1	23,68	25,14	26,49	27,74	28,94	30,05	31,12	32,12	33,08
35	19,38	21,28	23,02	24,6	26,08	27,64	28 , 7	2 9, 91	31,02	32 , 1	3 3,12	34,08

Приложение Д

Расчет требуемого сопротивления теплопередаче наружных стен полносборных крупнопанельных и каркасно-панельных зданий по минимуму приведенных затрат с использованием коэффициента дисконтирования

Д. 1. Общие положения

Д. 1 .1 . Методика разработана в развитие примечания к п . 3.6.1.д МГСН 2.01-99 «Энергосбережение в зданиях» для расчета требуемого (экономически целесообразного) сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций, по минимуму приведенных затрат, что обеспечивает возможность уточнения рациональных уровней теплозащиты зданий и последующую разработку экономичных решений наружных стен, цокольных и чердачных перекрытий.

Д. 1. 2. Методика предназначается для расчетов и обоснований рациональных уровней теплозащиты зданий при:

- разработке конструктивны х решений крупнопанельных и к арк ас нопан ельны х зданий;

- разработке мероприятий по совершенствованию заводского производства ограждающих конструкций;

- определении основных направлений э ффективного использования капитальных вложений, направляемых на обеспечение экономии топливно-энергетических ресурсов.

Д.1. 3 . Методика определен и я оптимального сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций основана на минимизации суммарных затрат, связанных с ожидаемым уровнем теплозащиты зданий, а именно затрат на создание ограждающих конструкций (единовременные затраты) с одной стороны и экономии топлива н а отоплени е зданий (текущие затраты) - с другой.

Д. 1 .4. Оценка предстоящих затрат и результатов осуществляется в пределах расчетного периода , продолжительность которого принимае тся с учетом:

- п родолжительности эксплуатации зданий;

- нормат и вного срока службы основного технологического оборудования.

Д.1 .5. Стоимостная оценка составляющих затрат осуществляется в базисных ценах , т.е. в ценах, сложившихся в народном хозяйстве на определенный момент времени. Базисная цена на продукцию или ресурсы с читается неизменной в течение всего расчетного периода¹⁾.

¹⁾ см. «Методические рек омендации по оценке эффективности инв естиц ионных проект ов и их отбору для ф инансирования», Москва, 1994 г., раздел 2.

Д.1 .6. Приведе н ие разновременных, текущ их затрат к одн ому (исходному) моменту времени осуществляется на основе метода дисконтирования.

Д.2. Последовательность о п ределени я оптима льного сопротивлении теплопередаче ограждающи х кон струкци й

Д.2. 1 . Применитель н о к условиям строительства в г. Москве устанавливаются следующие исходные данные для п роектирования теплозащиты:

- расчетная температура наружного воздуха в холодный период года t_ext = -26 °С;

- расчетные температуры внутреннего воздуха t_int для:

а) жилых домов , общеобразовательных учреждений плюс 20 °С;

б) пол и клиник, лечебных учрежден ий, домов-интернатов плюс 21 °С;

в) дошкольных учреждений плюс 22 ° С .

- г радусо-сутки отопительного периода для:

а) жилых домов, общеобразовательных учреждени й 5027 ° С · сут ;

б) поликлиник, лечебных учреждений , домов-интернатов 5451 °С · сут ;

в) дошкольных учреждений 5681 ° С · сут.

Д. 2.2. Определяется минимально допустимое сопротивление теплопередаче непрозрачных ограждающих конструкций, м² · °С/В т, по формуле (3.2) МГСН 2.01-99

R_o^req = [n (t_int - t_ext)] / (Δtⁿ · α_int) ( Д .1)

где n - коэффициент равный 1 для наружных стен, °С;

t_int - расче т ная температура внутреннего воздуха, ° С;

t_ext - расчетная температура наружного воздуха в холодный период, ° С;

Δtⁿ - нормативный температурный перепад , °С;

α_int - коэфф и циент теплообмена внутренней поверхности ограждающей конструкции, В т/(м² · °С).

Д. 2.3 . У ст анавливаются виды затрат и состав показателей, необходимых для определения этих затрат:

а) единовременные¹⁾ :

- материал, расчетный коэффициент теплопроводности ( λ ), стоимост ь утеплителя (или нескольких видов утеплителей);

- дополнительные капитальные вложения в модерниза ци ю зав ода, изготавливающего соответствующи е ограждающие конструкции. Эт и затраты учитываются в том случае, если получение экономически целесообразного сопротивления теплопередаче требует модернизации парка форм и некоторых других переделов завода-изготовителя.

б) текущие (эксплуатационные )²⁾:

- расходы на отопление - в натура л ьном и стоимостном измерениях.

Примечан и я:

¹⁾ Затраты, связанные с возможными некоторыми изменен и ями в отопительной систем е здан ия и наружных тепловых сетях при увеличении сопротивления тепл опередаче ограждений в расчетах не учитываются в связи с незначительным их вли янием на величину единовременных затрат. В расчетах не учитываются также сопряженные капитальные вложения (в промышлен ность строительных материалов и изделий, в добычу топлива и др.) поскольку эти вложения учтены при формировании цен на соответствующую продукцию.

²⁾ Эксплуата ц ионные з атраты на реновац ию и ремонт ограждений и систем отопления в расчетах не учитываются в связи с незначительным их влиянием на величину эксплуатац ионных затрат при изменении сопротивления теплопередаче ограждений.

Д.2.4. Определяется тип применяемого утеплителя, расчетный коэффициент т епл опроводн ости , стоимость утеплителя и единицы тепла.

По формулам ( Д.6 ) и ( Д.7 ) определяется оптимальное (экономически целесооб разное) сопротивление теплопередаче R_o^ins утеплителя.

Оптимальной называется величина сопротивления теплопередаче ограждения, при которой обеспечивается ми н имум приведенных затрат P , руб.

P = δ_ins · C_ins + Q_ht^y · C_h · 9,5 → min ( Д .2)

где δ_ins - толщина утеплителя, м;

C_ins - стоимость 1 м³ утеплителя, руб/м³;

Q_ht^y - расход те п ловой энергии на отопление за отопительный период, кВ т · ч;

C_h - стоимость 1 кВт · ч тепловой энергии, руб.;

9 , 5 - коэффициент учета экс плу атаци онных затрат с приведением (дисконтированием) затрат будущих лет к начальному периоду времени.

Д.2.4 .1 . Приведение затрат к базисному моменту производится путем умножения годовых текущих затрат н а коэффициент ди сконтирования α

где E - н орматив приведения, E = 0,1;

n - число лет, в течение которых определяются эксплуатационные затраты;

t = 1, 2, ..., n - порядковый номер года в интервале от первого до n -го года э ксп луатации.

Согласно постановлению Правительства Москвы ( № 10 36) расчетный период учета эксплуатационных затрат следует при нимать равным 30 годам,

тогда

Д. 2.4. 2. Трансмиссионные т епл опот ери за от опительный период через 1 м² на ружн ой ограждающей конструкции, в нашем случае стены, следует о пределять на основе формулы (3.8) МГСН 2.01-99:

Q_ht^y = 0,024 · (1 / R_w) · D_d · β ( Д .3)

где R_w - сопротивление теплопередаче по глади наружных стен, м² · °С/В т;

β - коэффицие н т, учитывающий дополнительные тепло поте ри , связанные с ориентацией по странам горизонта: для жилых зданий β = 1,13, для об щ ественных 1,1;

D_d - г радусосутки отопительного периода, принимаемые в зависимости от типа здания (п. 2.1).

Д.2.4.3. С учетом изложенного формула ( Д.2) преобразуется в следующий ви д:

а) для жилых зданий и общеобразовательных учреждений , ру б

P = R_w · λ_ins · C_ins + [(0,024 · 1,13 · 5027) / R_w] · C_h · 9,5 = R_w · λ_ins · C_ins + (136,3 / R_w) · C_h · 9,5 ( Д .4)

б) для полик л иник, домов- интернатов, руб

P = R_w · λ_ins · C_ins + (143,9 / R_w) · C_h · 9,5 ( Д .5)

Стоимость тепловой энергии в соответствии с рекомендац и ей Правительства Москвы (№ 959 РП) следует принимать равной 30 долларов за 1 МВ т · ч (0,03 доллара США за 1 кВ т · ч).

Оптимальное термическое сопротивлен и е утеплителя R_ins определяется путем дифференцирования формулы ( Д.4) или ( Д.5) по переменной величине R_w и приравнивания производной нулю. В результате получают:

а) для жилых зданий и общеобразовательных учреждений

(Д.6)

где λ_ins - коэффициент теплопроводности утепл и теля Вт/(м · ° С);

C_ins - стоимость 1 м³ утеплителя франк о завод - изготовитель наружных стен, руб;

C_h - стоимость 1 кВт · ч (равные 0,03 доллара США);

б) для поликлиник и домов интернатов

(Д.7)

Толщ и на утеплителя, соответствующая оптимальному сопротивлению теплопередаче, составляет:

δ_ins = R_o^w · λ_ins ( Д .8)

Д.2.4.4. Оптимальное сопротивление теплопередаче стены ( R_o^w ) определяется по формуле:

R_o^w = (R_ins + R_ins + 0,158) · r ( Д . 9)

где R_con - термическое сопротивление наружного и внутреннего бетонных слоев , м² · °С/В т;

r - коэффициент теплотехнической однородности стены , принимается по расчету температурных полей.

Д . 2.4.5. Производится проверка соответствия условию: оптимальное сопротивление теплопередаче ограждения должно быть не менее значения, приведенного в п. 2.1 т абл. 1а СНиП II-3-79* (и зд. 1998 г.), первого этапа внедрения для ограждающих конструкци й (за исключением свет опрозрачных) в зависимости от вида здания.

Оптимальное сопротивление теплопередаче R_o^w должно быть больше минима л ьно допустимого по санитарно- гигиеническим и комфортным условиям п. 3.3.3 ( МГСН 2.01-99 ).

R_o^w > R_o^req ; R_o^w > R для первого этапа теплозащиты.

Д . 2.4.6. Определяются приведенные затраты по трем вариантам толщин утеплителя:

δ_ins ; δ_ins - 2 см и δ_ins + 2 см , что соответствует P^e , P₁ и P₂ .

В том случае, если P^e будет меньше P₁ и P₂ сопротивление теплопередаче стены является экономически целесообразным.

Д. 2.4.7. В том случае, если при переходе к производству нового типа стены (с R_o^w ) требуется реконструкция или замена парк а форм, а также переоборудование других переделов завода в состав приведённых затрат включаются дополнительные затраты по реконструкции, отнесенные на объем выпуска продукции ( руб/м² конструкции) с учетом нормативного срока окупаемости капитальных вложений ( СН-509, Инструкция по оценке эффективности новой техники в строительстве).

П ример расчета 1

1. Определить R_o^w и δ_ins слоя утеплителя в трехслойной наружной панели для крупнопанельного жи л ого дома.

2. Конструктивное решение п анели: наружный и внутренний бетонные слои (тяжелый бетон γ = 2400 кг/м³, λ = 1,86) толщиной соответственно 80 и 70 мм; утеплитель - п енополисти ро л λ_ins = 0,05 Вт/(м · ° С). Стоимость утеплителя (в конструкции ) 700 руб/м³.

3. Исходные данные для проектирования теплозащиты для условий г. Москвы:

- расчетная температура наружного воздуха в холодный период года t_ext = мину с 26 ° С;

- расчетная температура внутреннего воздуха t_int = 20 °С;

- г раду со-сутки отопительного периода D_d = 5027.

4. Стоимость единицы теплоты - 30 долларов США за М Вт · ч, или 0,03 доллара за к Вт · ч или при курсе доллара 25 руб. - 0,75 руб. за кВт · ч, 870 руб. за Гкал .

5. Оптимальное термическое сопротивление теплопередаче утеплителя о пределяется по формулам ( Д.6 ) - ( Д.9 ), м² · ° С / Вт.

м² · °С/Вт

Термическое сопротивление бетонных слоев

R_con = δ / λ = 0,15 / 1,86 = 0,08 м² · ° С/В т

Коэффициент теплотехнической однородност и стены r = 0,658 ( r - определяется расчетом темпера т урных полей)

δ_ins = 5, 25 · 0,05 = 0, 26 м

6. Оптимальное сопротивление теплопередаче наружной стены определяется по формуле ( Д.9 )

R_o^w = (0,08 + 5,25 + 0,158) · 0,658 = 3,6 м² · °С/В т

7. Проверка выполненного расчета

P^e = R_w · λ_ins · C_ins + (136,3 / R_w ) · C_h · 9,5 = 5,25 · 0,05 · 700 + (136,3 / 3,6) · 0,75 · 9 , 5 = 453,5 руб.

Определяются приведенные затраты по двум вариантам толщи н утеплителей - 0,24 м и 0,28 м

P₁ = 0 , 24 · 700 + (136, 3 / 3,4) · 0,75 · 9,5 = 455,3 руб.

P₂ = 0 , 28 · 700 + (136,3 / 3,74) · 0,75 · 9,5 = 455,7 р уб.

Следовательно, P₁ > P^e < P₂ и P^e - являются минимальными.

8. Определяется ми нимально допустимое сопротивление тепл опередаче ограждения (п . 2.2)

R_o^req = n(t_int - t_ext) / (Δtⁿ · α_int) = 1 · (20 + 2,6) / (8,7 · 4) = 1,32

Следовательно, R_o^req < R_o^w > R_1этапа , что отвечает требованиям МГСН 2.01-99 .

Замечание. В рассмотре н ном при мере при нята относительно низкая цена утеплителя. В том случае, если стоимость одного м³ утеплит еля окажется выше, то оптимальное сопротивление теплопередаче огражден ия снизится. Например, при применении импортного утеплителя типа « Rockwool » при λ = 0 , 04 Вт/(м · °С), стоимостью 11 00 руб/м³ оптимальное сопротивлени е теплопередаче стены составит:

; δ_ут = 4,2 · 0,04 = 0,21 м.

R_o^w = (0,08 + 4,2 + 0,158) · 0,716 = 3,2 м² · °С/ Вт

Пример расчета 2

1. Определить оптимальные значения R_o^w и δ_ins слоя утеплителя в трехслойной наружной панели для к арк асно-п анел ьно го лечебного учреждения.

2. Конструктивное решение панели - наружный и внутренний бетонные слои (тяжелый бетон λ = 1,86 Вт/(м · ° С)) - 80 и 70 мм,

утепл и тель - мин ерал оватны е плиты λ_ins = 0,04, стоимость 1 м³ - 800 руб.

3. Исходные данные для проектирования теплозащиты для условий Москвы:

- расчетная температура наружного воздуха t_ext м и нус 26 ° С;

- расчетная температура внутреннего воздуха t_int 21 °С;

- г радусо -сутки отопительного периода D_d 5451 ° С · сут .

4. Стоимость единицы теплоты - 30 долларов США за МВ т · ч или 0,03 доллара за кВ т · ч.

5. Оптималь н ое сопроти вление теплопередач е утеплителя определяется по формуле ( Д.5 )

м² · °С/Вт

δ_ins = 5, 65 · 0,04 = 0, 23 м

R_con = δ / λ = 0,15 / 1,86 = 0,08 м² · ° С/В т

Коэффициент теплотехнической однородност и стены r = 0,69.

6. Оптимальное сопротивление теплопередаче наружной стены определяется по формуле ( Д.9 )

R_o^w = (0,08 + 5,65 + 0,158) · 0,69 = 4,06 м² · °С/В т

7. Проверка выполненного расчета

P^e = R_w · λ_ins · C_ins + (143,9 / R_w ) · C_h · 9,5

P^e = 5,65 · 0,04 · 800 + (143,9 / 4,06) · 0,75 · 9 , 5 = 433,3 руб.

Определяются приведенные затраты по двум вариантам толщин утеплителей - 0, 21 м и 0,25 м

R_ins₁ = 0,2 1 / 0,04 = 5,25 м² · °С/В т

R_ins₂ = 0,25 / 0,04 = 6,25 м² · ° С/В т

P₁ = 0,21 · 800 + (143,9 / 3,84) · 0,75 · 9,5 = 435,0 руб.

P₂ = 0 , 25 · 800 + (143,9 / 4,35) · 0,75 · 9,5 = 435,7 руб.

Следовательно, поскольку выполнено условие P₁ > P^e < P₂ приведенные затраты P^e являются оптимальными.

Приложение Е

Расчет требуемого сопротивления теплопередаче наружных стен полносборных крупнопанельных и каркасно-панельных зданий по методу приведенных затрат с использованием в качестве критерия срока окупаемости дополнительных капиталовложений на утепление зданий

Е.1. Методика базируется на и спользовании следующей расчетной экономической модели: толщина доп олнительного и связанного с ним экономически целесообразного сопротивления теплопередаче зависит от значения коэффициента m и обладает стоимостью C ( m ), котора я определяет размер требуемых дополнительных инвестиций на утепление здания. Дополнительный слой теплоизоляции позволяет снизить потери тепла через ограждающие конструкции, т.е. получить прибыл ь P ( m ) за счет стоимости тепловой энергии, сбереженной в течение одного отопительного периода в годовом цикле эксплуатации здания.

Е.2. Прибыль от утепления ограждений или стоимость сбереженно й тепловой энергии, ру б/ (м² · го д), за счет дополнительного слоя теп лоизоляции определяют по формуле

P(m) = (m · C_t / R₁ · r₂)(1 / n - 1 / m)

где M = ( t_v - t_on ) · Z_on · 0 ,024 - характеристика отопительного пер и ода, тысяч градусо- часов ;

- С_t - цена- тариф, руб/ кВ т · ч, тепловой энергии;

- R₁ - сопротивление теплопередаче, по формуле (3 . 2 ) МГСН 2.01-99;

- n - r₁ / r₂ - отношение коэффициентов теплотехнической однородности конструкций с уровнями теплозащиты R₁ и R_o^эк ,

- R_o^эк - экономически целесообразное требуемое сопротивление теплопередаче

R_o^эк = R₁ · m

Е.3. Стоимость дополнительного слоя теплоизоляции C ( m ) складывается и з стоимости материала утеплителя толщиной d ( m ) = R₁ · ( m - 1) · λ и единовременных дополнительных затрат C_p , не зависящих от толщины d ( m ) (разработка и изготов л ение новой технологической оснастки, инструмента, приспособлений, переработка технической документаци и и т.п.), необходимых для организации производства ограждающих конструкций с повышенным уровнем теплозащиты R_o^эк ил и утепления стен реконструируемых зданий:

C (m) = R₁ · (m - 1) · λ · C_n + C_p

Е.4. Оптимальное значен и е коэффициента m из условия приведенных затрат определяется по формуле:

где λ - теплопроводнос т ь, Вт/(м · К), материала утеплителя дополнительного слоя;

C_n - цена материала утеплителя , руб/м³ .

Рекомендуется принять при анализе энергоэффективности вариантов зданий значения периода N , лет:

для кирпичных и сборно - монолитных стен - 30;

для трехслойных железобетонных панелей с металлическими связями -20.

Е.5. Критерием оптимального соотношения указанных величин является срок окупаемости дополнительных капиталовложений на утепление (за счет дополнительного слоя теплозащиты) ограждающих конструкций t_m ≥ 1 0 лет.

t (m) = C(m) / P(m)

Пособие к МГСН 2.01-99 Энергосбережение в зданиях. Выпуск 1. Проектирование теплозащиты жилых и общественных зданий

ВВЕДЕНИЕ

1. Рекомендации по выбору уровня теплозащиты зданий

2. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче

2.1. Непрозрачные ограждающие конструкции

2.2. Расчет ограждающих конструкций теплых чердаков

2.3. Расчет ограждающих конструкций «теплых» подвалов

2.4. Светопрозрачные ограждающие конструкции

3. Правила расчета площадей и приведенных сопротивлений теплопередач

4. Рекомендации по определению параметров энергетического паспорта

5. Электронный энергетический паспорт

5.1. Методика заполнения и расчета параметров электронного энергетического паспорта жилого здания

5.2. Методика заполнения и расчета параметров электронного энергетического паспорта общественного здания

Список литературы

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

Методика определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей

Приложение Б

Расчет коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций по табличным значениям

Приложение В

Примеры расчета ограждающих конструкций теплых чердаков и подвалов

Приложение Г

Температура точки росы td, ° С, для различных значений температур tint и относительной влажности φint , воздуха в помещении

Приложение Д

Приложение Е

Температура точки росы t_d, ° С, для различных значений температур t_int и относительной влажности φ_int , воздуха в помещении