Пособие к МГСН 2.04-97 Проектирование защиты от шума и вибрации инженерного оборудования в жилых и общественных зданий

ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ
МОСКОМАРХИТЕКТУРА

ПОСОБИЕ

К МГСН 2.04-97

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗАЩИТЫ
ОТ ШУМА И ВИБРАЦИИ
ИНЖЕНЕРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ
ЗДАНИЯХ

1998

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАНО: НИИ строительной физики - НИИСФ - Российской Академии архитектуры и строительных наук (канд. техн. наук Макаров Р.А., Анджелов В.Л., Шубин И.Л., инж. Пороженко М.А.) и Московским научно-исследовательским и проектным институтом типологии, экспериментального проектирования - МНИИТЭП - (инж. Федоров Н.Н., Лалаев Э.М.);

2. ПОДГОТОВЛЕНО к утверждению и изданию Управлением перспективного проектирования и нормативов Москомархитектуры (инж. Щипанов Ю.Б., Ионин В.А.)

3. УТВЕРЖДЕНО указанием Москомархитектуры от 16 декабря 1998 г. № 44.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение . 1

1. Общие положения . 2

2. Архитектурно-планировочные мероприятия . 2

3. Требуемая изоляция воздушного шума ограждающими конструкциями зданий между помещением с инженерным оборудованием и защищаемыми от шума помещениями зданий . 2

4. Требуемая эффективность акустической виброизоляции . 4

5. Определение общей требуемой массы виброизолированного агрегата и требуемой суммарной жесткости виброизоляторов . 5

6. Выбор типов, количества и расположения виброизоляторов . 6

7. Особенности расчета, проектирования и конструктивных решений акустической виброизоляции инженерного оборудования . 10

7.1. Насосные установки, холодильные машины и элементы их сетей . 10

7.2. Вентиляционные установки . 12

7.3. Лифтовые установки . 12

7.4. Встроенные трансформаторные подстанции . 12

7.5. Встроенные индивидуальные тепловые пункты (ИТП) 13

7.6. Крышные котельные . 13

Приложение 1 Виброизоляторы и гибкие вставки . 14

Приложение 2 Примеры расчета акустической виброизоляции вентиляционных и насосных установок . 15

ВВЕДЕНИЕ

Настоящее пособие разработано в развитие Московских городских строительных норм МГСН 2.04-97 "Допустимые уровни шума, вибраций и требования к звукоизоляции в жилых и общественных зданиях".

Инженерное оборудование, устанавливаемое в жилых и общественных зданиях, во многих случаях является источником воздушного шума и вибраций. Воздушный шум и особенно вибрации, распространяясь с малым затуханием по несущим и ограждающим конструкциям зданий, а также по различным трубопроводам и стенкам каналов и шахт в зданиях, излучаются ими в виде структурного шума во многих помещениях, даже значительно удаленных от источника шума и вибраций.

Защита от воздушного шума, создаваемого инженерным оборудованием, решается чаще всего планировочными методами и надлежащим выбором звукоизоляции ограждающих конструкций помещения, где оно установлено, а также устройством глушителей шума в системах вентиляции и кондиционирования воздуха.

Для выбора звукоизоляции ограждающих конструкций от воздушного шума в Пособии приводится методика расчета требуемой звукоизоляции ограждающих конструкций помещений, где установлено инженерное оборудование.

Вопросы защиты от воздушного шума, создаваемого системами вентиляции и кондиционирования воздуха и распространяющегося по воздуховодам, изложены в "Руководстве по расчету и проектированию шумоглушения вентиляционных установок" (М., Стройиздат, 1982) и в настоящем Пособии не рассматриваются.

Защита от структурного шума должна осуществляться методами акустической виброизоляции инженерного оборудования и его коммуникаций.

В настоящем Пособии излагается методика расчета акустической виброизоляции инженерного оборудования, а также даются рекомендации по архитектурно-планировочным мероприятиям и конструктивным решениям, обеспечивающим защиту от структурного* и воздушного шума, создаваемых инженерным оборудованием зданий.

* При защите от структурного шума инженерного оборудования методами акустической виброизоляции обеспечивается соблюдение допустимых уровней вибрации по МГСН 2.04-97.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящее Пособие содержит методы расчета и рекомендации по архитектурно-планировочным и строительно-акустическим мероприятиям, направленным на защиту от шума и вибраций, создаваемых инженерным оборудованием зданий. Особое внимание в Пособии уделено методикам расчета, проектирования и выбора конструктивных решений, обеспечивающих требуемую акустическую виброизоляцию различных типов инженерного оборудования зданий.

2. АРХИТЕКТУРНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ

2.1. Инженерное оборудование (вентиляционные установки, кондиционеры, насосные установки, встроенные трансформаторы, лифтовые лебедки и т.п.) должно располагаться в отдельных изолированных помещениях, предпочтительно в подвальных или технических этажах зданий.

2.2. При проектировании следует стремиться к тому, чтобы помещения с инженерным оборудованием не примыкали к помещениям, требующим защиты от шума.

2.3. Лифтовые шахты целесообразно располагать в лестничной клетке между лестничными маршами и с отделением шахты от конструкций здания.

К встроенной лифтовой шахте могут примыкать помещения, не требующие защиты от шума (холлы, коридоры, кухни, санитарные узлы). Лифтовая шахта независимо от планировочного решения должна иметь самостоятельный фундамент.

2.4. При расположении трубопроводов систем водоснабжения и канализации в шахтах, последние не должны примыкать к помещениям, требующим защиты от шума.

2.5. Шахты мусоропроводов не должны примыкать к помещениям, требующим защиты от шума. В помещениях для сбора мусора следует предусматривать «плавающий» пол.

3. ТРЕБУЕМАЯ ИЗОЛЯЦИЯ ВОЗДУШНОГО ШУМА ОГРАЖДАЮЩИМИ КОНСТРУКЦИЯМИ ЗДАНИЙ МЕЖДУ ПОМЕЩЕНИЕМ С ИНЖЕНЕРНЫМ ОБОРУДОВАНИЕМ И ЗАЩИЩАЕМЫМИ ОТ ШУМА ПОМЕЩЕНИЯМИ ЗДАНИЙ

3.1. Требуемую изоляцию воздушного шума R тр. , дБ, ограждающей конструкцией в октавной полосе частот следует определять по формуле

,                      (1)

где Lpi - уровень звуковой мощности i -го инженерного оборудования, установленного в помещении, в октавной полосе частот, дБ;

Вш, Ви - соответственно постоянные помещения с инженерным оборудованием и помещения, защищаемого от шума, м2;

S - общая площадь ограждающей конструкции, через которую шум проникает в защищаемое помещение, м2;

L доп - допустимый октавный уровень звукового давления в защищаемом от шума помещении, дБ;

n - количество источников шума.

Постоянную помещения В (Вш и Ви) без звукопоглощающих облицовок и штучных звукопоглотителей в октавных полосах частот следует определять по формуле

В = В1000 × c                                                             (2)

где В1000 - постоянная помещения, м2, на среднегеометрической частоте 1000 Гц, равная , где V объем помещения, м3.

c - частотный множитель, определяемый по таблице 1

Таблица 1

Объем помещения, V , м3

Частотный множитель c на среднегеометрических частотах октавных полос

63

125

250

500

1000

2000

4000

8000

V < 200

0,8

0,75

0,7

0,8

1

1,4

1,8

2,5

V = 200 - 1000

0,65

0,62

0,64

0,75

1

1,5

2,4

4,2

Постоянную помещения Вобл. , при наличии звукопоглощающих облицовок и штучных звукопоглотителей рассчитывают в следующей последовательности:

а) определяют по формуле ( 2) постоянную помещения В, м2;

б) определяют средний коэффициент звукопоглощения a в помещении до устройства звукопоглощающей облицовки и размещения штучных звукопоглотителей по формуле

,                                                           (3)

где В - то же, что в формуле ( 2);

S огр. - общая площадь внутренних ограждающих поверхностей помещения, м2;

в) определяют величину звукопоглощения А, м2, необлицованных внутренних ограждающих поверхностей по формуле:

A = a (S огр . -S обл . ),                                                        (4)

где a и S огр. - то же, что в формуле ( 3);

S обл. - площадь звукопоглощающей облицовки, м2;

г) определяют величину дополнительного поглощения D А, м2, по формуле

D А = a обл. S обл. + Ашт. n шт. ,                                                   (5)

где a обл. - реверберационный коэффициент звукопоглощения звукопоглощающей облицовки в данной октавной полосе частот (см. СНиП II-12-77, ч. II );

S обл. - то же, что в формуле ( 4);

Ашт. - величина звукопоглощения штучного звукопоглотителя в данной полосе частот, м2 (см. СНиП II-12-77, ч. II )

n шт. - количество штучных звукопоглотителей;

д) определяют средний коэффициент звукопоглощения a 1 в помещении со звукопоглощающей облицовкой и штучными звукопоглотителями по формуле

,                                                           (6)

где А - то же, что в формуле ( 4);

D А - то же, что в формуле ( 5);

So г p . - то же, что в формуле ( 3);

е) определяют постоянную акустически обработанного помещения Вобл., м2, по формуле

.                                                          (7)

где А, D А и a 1 - то же, что в формуле ( 6).

3.2. Выбор ограждающих конструкций помещения с инженерным оборудованием в соответствии с требуемой изоляцией воздушного шума, R тр. , производят по каталогам звукоизоляционных качеств ограждающих конструкций и с помощью Пособия к МГСН 2.04-97 «Проектирование звукоизоляции ограждающих конструкций жилых и общественных зданий» М., 1998.

4. ТРЕБУЕМАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ АКУСТИЧЕСКОЙ ВИБРОИЗОЛЯЦИИ

4.1. Эффективность акустической виброизоляции агрегатов инженерного оборудования (далее - агрегаты) D L , дБ, ориентировочно определяют по формуле

.                                                        (8)

где f - основная расчетная частота вынуждающей силы агрегата, Гц;

fz - собственная частота колебаний виброизолированного агрегата, в вертикальном направлении, Гц.

4.2. Для обеспечения допустимых уровней шума и вибраций в помещениях жилых и общественных зданий, создаваемых работой инженерного оборудования, необходимо соблюдение двух условий:

а) эффективность акустической виброизоляции агрегата D L не должна быть меньше значений D L тр. , приведенных в табл. 2;

б) собственная частота колебаний виброизолируемого агрегата в вертикальном направлении fz не должна превышать значений допустимых частот собственных колебаний в вертикальном направлении fz доп. , определенных по рис. 1, в зависимости от частоты вращения элементов виброизолируемого агрегата N , мин-1, требуемой эффективности виброизоляции D L тр. , дБ, и типа перекрытия, на котором установлен агрегат.

Частота вращения, N , мин-1

Рис. 1 Допустимая частота собственных вертикальных колебаний виброизолированного агрегата

а - подвальные этажи; б - тяжёлые железобетонные перекрытия ( G ³ 500 кг/м2); в - лёгкие бетонные перекрытия (500 > G > 200 кг/м2);

(цифры внутри графика указывают требуемую эффективность виброизоляции D L тр. , дБ).

Примечание. Предельно допустимая частота собственных вертикальных колебаний агрегата - fz доп. не должна превышать значений, ограниченных пунктирными линиями для соответствующих типов перекрытий

При этом, если в агрегате имеются части, вращающиеся с неодинаковой частотой, за расчетную принимается наименьшая частота вращения.

Таблица 2

Вид инженерного оборудования

Требуемая эффективность акустической виброизоляции D L тр. , дБ

Центробежные компрессоры

30

Поршневые компрессоры мощностью, кВт

до 11

17

от 15 до 44

20

от 55 до 110

26

Встроенные трансформаторы

28

Автономные кондиционеры*

20

Центробежные насосы

26

Лифтовые лебедки

24

Крышные котельные*

23

Центробежные вентиляторы с частотой вращения, N , мин-1

более 800

26

от 500 до 800

20-26

от 350 до 500

17-20

от 200 до 350

11-17

* Для крышных котельных и автономных кондиционеров основная расчетная частота вынуждающей силы выбирается по наименьшей частоте вращения установленных агрегатов (насосов, компрессоров, вентиляторов)

Примечание: Для обеспечения допустимых уровней шума и вибрации от инженерного оборудования в жилых домах, гостиницах, административных зданиях, общественных зданиях категории А (по МГСН 2.04-97), а также в больницах, домах отдыха, санаториях, театрах и библиотеках требуемая эффективность виброизоляции D L тр. должна быть на 5 дБ выше указанной в таблице, допустимая собственная частота колебаний fz доп. , определенная по графику рис. 1, должна быть уменьшена в 1,8 раза.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЩЕЙ ТРЕБУЕМОЙ МАССЫ ВИБРОИЗОЛИРОВАННОГО АГРЕГАТА И ТРЕБУЕМОЙ СУММАРНОЙ ЖЕСТКОСТИ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ

5.1. Для выполнения условий, перечисленных в п. 4.2 , необходимо чтобы общая требуемая масса виброизолируемого агрегата с вращающимися частями Мтр., кг, была не меньше, чем рассчитанная по формуле:

                                                    (9)

где e - эксцентриситет вращающихся частей агрегата, м (для вентиляторов и насосов можно приближенно принимать: e =(0,2 ¸ 0,4) × 10-3, м, - при динамической балансировке; e = (1 ¸ 1,5) × 10-3, м, - при статической балансировке);

Мвр.ч. - общая масса вращающихся частей агрегата, кг;

адоп. - максимально допустимая амплитуда смещения центра масс агрегата, м, определяемая по табл. 3.

Таблица 3

Частота вращения агрегата, мин-1.

200

300

400

500

600

700

900

1200

1500

2000

3000

Максимально допустимая амплитуда смещения центра масс агрегата, адоп. × 10-3, м

0,22

0,2

0,18

0,16

0,145

0,13

0,11

0,09

0,07

0,06

0,04

Если общая масса агрегата (например, масса вентилятора с электродвигателем и металлической рамой) меньше требуемой, необходимо увеличить ее до требуемой, например, частичным или полным заполнением внутреннего объема металлической рамы бетоном, или смонтировать агрегат на общей железобетонной (пригрузочной) плите.

5.2. Требуемую суммарную жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении K z тр. , Н/м, определяют по формуле

К z тр. = 4 p 2 f 2 z доп. × Мтр.,                                                (10)

где: fz доп. - допустимая частота собственных колебаний виброизолированного агрегата в вертикальном направлении, определенная по графику рис. 1, Гц;

Мтр. - общая требуемая масса виброизолированного агрегата, кг, по формуле ( 9).

6. ВЫБОР ТИПОВ, КОЛИЧЕСТВА И РАСПОЛОЖЕНИЯ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ

6.1. Для снижения шума и вибрации, создаваемых агрегатами, имеющими частоты вращения менее 1800 мин-1, предпочтительно применять пружинные виброизоляторы; при частоте вращения 1800 мин-1 и более допускается применение также и резиновых виброизоляторов. Стальные виброизоляторы долговечны и надежны в работе, но они недостаточно снижают передачу вибраций высоких частот. Резиновые виброизоляторы эффективно снижают высокие частоты, но они обладают недостаточной виброизоляцией на низких частотах, и, кроме того, недостаточно долговечны. В общем случае наиболее эффективным является применение комбинированных виброизоляторов, состоящих из пружинных виброизоляторов, установленных на резиновых или пробковых прокладках толщиной 10-20 мм, прилегающих к опорной поверхности.

Агрегаты с динамическими нагрузками (вентиляторы, насосы, компрессоры и т.п.) рекомендуется жестко монтировать на пригрузочной железобетонной плите или металлической раме, которая должна опираться на виброизоляторы.

6.2. Виброизоляторы следует располагать таким образом, чтобы сумма проекций расстояний вертикальных осей виброизоляторов от центра масс на две взаимно перпендикулярные оси, расположенные в горизонтальной плоскости и проходящие через центр масс системы, равнялись нулю.

6.3. Общее количество виброизоляторов и их размещение, т.е. расстояния от центра масс агрегата до точек крепления виброизоляторов, определяют расчетом с учетом необходимости обеспечения устойчивости агрегата.

6.4. Если согласно п. 6.1 выбраны пружинные виброизоляторы, расчет выполняют в следующем порядке:

а) определяют по табл. 2 требуемую эффективность акустической виброизоляции D L тр. , дБ, в зависимости от вида виброизолируемого инженерного оборудования;

б) определяют по рис. 1 допустимую частоту собственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата fz доп. , Гц, в зависимости от частоты вращения виброизолируемого агрегата, мин-1; D L тр. , дБ, и типа перекрытия, на котором он установлен;

в) определяют по формуле ( 9) общую требуемую массу виброизолируемого агрегата Мтр., кг;

г) если общая требуемая масса Мтр., кг, больше массы агрегата Ма., кг (по исходным данным), определяют пригрузочную массу Мп., кг, по формуле:

Мп.= Мтр. - Ма.,                                                        (11)

Если общая требуемая масса Мтр. меньше массы агрегата Ма., то в дальнейшем в качестве Мтр. принимают Ма.

д) в соответствии с указаниями п. 6.3 определяют необходимое количество виброизоляторов, n ;

е) определяют статическую нагрузку на один виброизолятор Рст, Н, по формуле

.                                                        (12)

где g = 9,8 м × с-2;

n - количество виброизоляторов.

ж) определяют расчетную максимальную рабочую нагрузку на один виброизолятор P max расч. , Н, по формуле

                                    (13)

где Рст. - статическая нагрузка, определяемая по формуле ( 12);

f - основная расчетная частота вынуждающей силы агрегата, Гц (по исходным данным);

адоп. - максимально допустимая амплитуда смещения центра масс агрегата (табл. 3), м;

з) определяют по формуле ( 10) требуемую суммарную жесткость всех виброизоляторов в вертикальном направлении К z тр. , Н/м, и затем требуемую жесткость в вертикальном направлении одного виброизолятора kz тр. по формуле

,                                                           (14)

где n - число виброизоляторов;

и) находят по паспортным данным (например, рис. 2 для пружинных виброизоляторов ДО и рис. 6 для резиновых виброизоляторов ВР), подходящий тип виброизолятора по максимальной рабочей нагрузке на один виброизолятор P max расч. и жесткости одного виброизолятора в вертикальном направлении k z тр. , при этом должны соблюдаться неравенства

P max ³ P max рас.                                                            (15)

k z £ k z тр.                                                                        

где Pmax - максимальная рабочая нагрузка на один виброизолятор, Н;

P max рас. - максимальная расчетная рабочая нагрузка на один виброизолятор, Н, определенная по формуле ( 13);

kz - жесткость одного виброизолятора в вертикальном направлении, Н/м, (по паспортным данным; для пружинных виброизоляторов типа ДО - по данным на рис. 2);

k z тр. - требуемая жесткость одного виброизолятора в вертикальном направлении, определенная по формуле ( 14).

Если эти условия не соблюдаются, выбирают другой тип виброизоляторов.

к) определяют собственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальном направлении fz , Гц, по формуле

                                                      (16)

где kz - то же, что в формуле ( 15 );

g = 9,8 м × с-2;

Рст. - то же, что в формуле ( 12 );

Обозначение

Максимальная рабочая нагрузка, Р max , Н

Собственная частота вертикальных колебаний агрегата f , Гц, при Р max

Жёсткость в вертикальном направлении, kz , кН/м

Высота h в свободном состоянии, мм

Осадка пружины, мм, под максимальной рабочей нагрузкой Р max , Н

D ср. , мм

ДО38

122

3

4,5

72

27

30

ДО39

219

2,7

6,1

92,5

36

40

ДО40

339

2,5

8,1

113

41,7

50

ДО41

540

2,4

12,4

129

43,4

54

ДО42

942

2,1

16,5

170

57,2

72

ДО43

1648

2,1

29,4

192

56

80

ДО44

2384

1,9

35,7

226

66,5

96

ДО45

3728

1,8

44,2

281

84,5

120

Рис. 2 Виброизоляторы ДО

л) определяют эффективность акустической виброизоляции D L , дБ, обеспечиваемую подобранной системой виброизоляции, по формуле ( 8), при этом fz - величина, рассчитанная по формуле ( 16).

Найденное значение эффективности акустической виброизоляции D L , дБ, должно быть больше D L тр. , дБ, определенного по табл. ( 2).

6.5. Если согласно п. 6.1 выбраны резиновые виброизоляторы промышленного изготовления, имеющие паспортные данные (см., например, рис. 6 и Приложение 1 , п. 6 ), расчет выполняют в той же последовательности, что и для пружинных виброизоляторов (см. п. 6.5 ).

Если выбраны резиновые виброизоляторы не промышленного изготовления в виде сплошных цилиндров, кубов или параллелепипедов квадратного сечения расчет выполняют в следующем порядке:

а) в соответствии с п. 6.4 а, б, в, г определяют требуемую эффективность акустической виброизоляции D L тр. , дБ, допустимую частоту собственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата fz доп. , Гц; общую требуемую массу виброизолируемого агрегата Мтр., кг;

б) определяют суммарную площадь поперечного сечения всех резиновых виброизоляторов S , м2, по формуле:

.                                                        (17)

где Мтр. - общая требуемая масса виброизолируемого агрегата, кг;

g = 9,8 м × с-2;

s - допустимое статическое напряжение в резине, для резины с твердостью (по Шору А) до 40 принимается 0,1-0,3 МПа, для резины с большей твердостью - 0,3-0,5 МПа;

в) определяют площадь поперечного сечения одного виброизолятора s , м2, по формуле:

s = S/n,                                                             (18)

где S - суммарная площадь поперечного сечения, определенная по формуле ( 17);

n - количество виброизоляторов.

г) определяют поперечный размер одного виброизолятора:

в виде цилиндра - диаметр d , м:

,                                                          (19)

в виде куба или параллелепипеда квадратного сечения - сторону квадрата, d , м:

                                                          (20)

д) определяют требуемую суммарную жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении К z тр. , Н/м, по формуле ( 10);

е) рассчитывают рабочую высоту каждого виброизолятора Нр, м, по формуле:

,                                                       (21)

где Е * - динамический модуль упругости резины, Па, определяемый ориентировочно по графику рис. 3 в зависимости от твердости резины;

* Более точные значения динамического модуля упругости резин следует определять экспериментальным путем.

S - площадь поперечного сечения всех виброизоляторов, м2;

К z тр. - требуемая суммарная жесткость всех виброизоляторов, Н/м;

ж) проверяют соблюдение условий устойчивости, при этом необходимо соблюдение неравенств:

                                  (22)

где Нр - рабочая высота виброизолятора, м, определяемая по формуле ( 21).

Если эти условия не выполнены, необходимо выбрать резину с другой твердостью или отказаться от резиновых виброизоляторов и остановить выбор на пружинных виброизоляторах;

з) определяют полную высоту виброизолятора Н, м:

                                    (23)

Единицы твёрдости по Шору А (ГОСТ 263-75)

Рис. 3. Зависимость динамического модуля упругости резины от твёрдости:

1 - резина на синтетическом каучуке;

2 - резина на натуральном каучуке.

и) определяют суммарную жесткость всех резиновых виброизоляторов в вертикальном направлении Kz , Н/м, по формуле

,                                                       (24)

где Е , S , Нр - то же, что в формуле ( 21);

к) определяют собственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальном направлении fz , Гц, по формуле

,                                                       (25)

где Kz - суммарная жесткость всех виброизоляторов в вертикальном направлении, определяемая по формуле ( 24), Н/м;

Мтр. - общая требуемая масса виброизолированного агрегата, кг;

л) определяют эффективность акустической виброизоляции D L , дБ, обеспечиваемую подобранной системой виброизоляции, по формуле ( 8). Значение эффективности D L , дБ не должно быть меньше D L тр. , дБ, определенного по табл. 2.

7. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА, ПРОЕКТИРОВАНИЯ И КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ АКУСТИЧЕСКОЙ ВИБРОИЗОЛЯЦИИ ИНЖЕНЕРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

7.1. Насосные установки, холодильные машины и элементы их сетей

7.1.1. В системах трубопроводов, соединенных с насосом, должны применяться гибкие вставки - резинотканевые рукава или резинотканевые рукава, армированные металлическими спиралями, в зависимости от гидравлического давления в сети. Гибкие вставки следует располагать как можно ближе к насосной установке как на нагнетательной, так и на всасывающей линиях.

7.1.2. При расчете виброизолирующих оснований под насосные установки и холодильные машины (далее - агрегаты) должна учитываться продольная динамическая жесткость гибких вставок, которая соизмерима с жесткостью виброизоляторов, а во многих случаях выше ее.

7.1.3. Общую требуемую массу агрегата Мтр., кг, определяют по формуле:

,                                                 (26)

где m = 0,00084 с2;

Кгв - продольная динамическая жесткость гибких вставок, Н/м (при расположении гибких вставок горизонтально учитывается их суммарная продольная жесткость; при расположении одной гибкой вставки вертикально, а второй горизонтально учитывается только продольная жесткость вертикальной гибкой вставки);

Кв - суммарная динамическая жесткость виброизоляторов в направлении, параллельном продольной оси гибкой вставки, Н/м (при расположении одной гибкой вставки вертикально, а второй горизонтально учитывается общая жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении). При горизонтальном расположении двух гибких вставок учитывают общую жесткость виброизоляторов в горизонтальном направлении.

7.1.4. Продольную динамическую жесткость гибких вставок из резинотканевых рукавов Кгв, Н/м, со свободной длиной 750 мм следует определять по графику на рис. 4.

Суммарную жесткость пружинных виброизоляторов в вертикальном направлении определяют по паспортным данным на виброизоляторы рис. 2, а в горизонтальном направлении - с помощью графика на рис. 5. Суммарную жесткость резиновых виброизоляторов непромышленного изготовления в виде цилиндров или параллелепипедов, в вертикальном направлении К z рассчитывают по формуле ( 24), а жесткость в горизонтальном направлении по формуле:

                                                         (27)

где Кх, К z - суммарные жесткости всех резиновых виброизоляторов, соответственно в горизонтальном и вертикальном направлениях, Н/м,

Нр, Н - рабочая и полная высоты виброизолятора, м, определенные соответственно по формулам ( 21) и ( 23);

7.1.5. Производят предварительный расчет требуемой условной массы Мтр.усл., кг, в зависимости от продольной динамической жесткости гибких вставок по формуле

,                                                  (28)

где Кгв - то же, что в формуле ( 26).

Рис. 4. Зависимость продольной динамической жёсткости Кгв гибких вставок ВГН от их внутреннего диаметра (по данным СантехНИИпроекта)

l - деформация сжатия пружины под вертикальной нагрузкой;

D ср. - средний диаметр пружины, мм;

Нр - высота пружины под нагрузкой Р, мм.

Рис. 5. Отношение жесткостей пружины в горизонтальном и вертикальном направлениях

7.1.6. По полученному (формула 28 ) значению требуемой условной массы Мтр.усл. производят в соответствии с разделом 6 подбор виброизоляторов по паспортным данным (рис. 2 , б), а затем ведут уточненный расчет общей требуемой массы виброизолированного агрегата Мтр. с учетом жесткости виброизоляторов по формуле ( 26 ). По вычисленному значению массы Мтр. проверяют правильность подбора виброизоляторов: если P max рас. и k z тр. , определенные по формулам ( 13 ) и ( 14 ), при полученным по формуле ( 26 ) Мтр. не удовлетворяют неравенствам ( 15 ) для выбранного виброизолятора, то следует выбрать другой виброизолятор, удовлетворяющий неравенствам ( 15 ).

7.1.7. В связи с высокой суммарной жесткостью упругой системы (виброизоляторы и гибкие вставки), для обеспечения fz доп. (рис. 1) собственной массы агрегата, как правило, бывает недостаточно и поэтому приходится использовать пригрузочную массу, определяемую по формуле ( 11).

7.1.8. Для обеспечения снижения уровня шума, передающегося по трубопроводам в помещения зданий, необходимо соблюдать следующие условия:

не допускать пропуска труб систем отопления и водоснабжения через межквартирные стены;

изолировать трубопроводы в местах их прохождения через ограждающие конструкции зданий с помощью мягких эластичных прокладок по всему свободному объему отверстия в ограждении, а места крепления трубопроводов к ограждениям виброизолировать с помощью гибких кронштейнов с эластичными прокладками;

ограничивать в системах водоснабжения скорость движения воды (не более 1,5 м/с в магистралях и стояках и 2,5 м/с в подводках к водоразборным кранам);

использовать плавные переходы и соединительные фасонные части с большими радиусами закруглений для предотвращения резких поворотов направления трубопроводов;

предусматривать в вертикальных шахтах для труб стояков водоснабжения и канализации поэтажные монолитные диафрагмы на уровне междуэтажных перекрытий, имеющие такую же толщину как и перекрытия. При этом пропуск труб через диафрагму должен осуществляться в эластичных гильзах.

Обозначение

Рабочая нагрузка Рраб, Н*

Вертикальная жесткость, Н/м × 102**

Высота в свободном состоянии Н, мм

ВР - 201

375

250

100

ВР - 202

750

500

ВР - 203

1500

1000

ВР - 301

2820

1250

150

ВР - 302

3600

1600

ВР - 303

4500

2000

* Рабочая нагрузка определена при вертикальной деформации 15 %

** Горизонтальная жесткость виброизоляторов типа ВР составляет 30 % от вертикальной жесткости

Рис. 6. Резиновые виброизоляторы ВР

Промежутки между наружной стороной эластичных гильз и диафрагмами должны быть замоноличены бетоном.

7.1.9. При проектировании акустической виброизоляции насосных установок и холодильных машин рекомендуется пользоваться технической документацией, перечисленной в табл. 4.

Таблица 4

Наименование документа

Обозначение документа

1. Виброизолирующие основания и гибкие вставки центробежно-вихревых самовсасывающих насосов типа ВК, ВКС, ЦВ

Типовая серия 5.904-1702.75 СантехНИИпроект

2. Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС

Типовая серия 5.904.9-2711.86 СантехНИИпроект

3. Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов

Типовая серия 3.904.1-1708.91 СантехНИИпроект

4. Установка холодильных машин для систем KB на виброоснованиях

Типовая серия 5.904-6008.92 СантехНИИпроект

5. Виброизолируюшие основания для насосов марки Д

Рабочие чертежи повторного применения серии Ж8-1105.86. СантехНИИпроект

Примечание: При использовании типовых установочных чертежей виброизоляционных систем агрегатов необходимо следить за тем, чтобы исполнение агрегата, его масса, марка электродвигателя и все другие параметры, а также типы виброизоляторов строго соответствовали указанным в типовых чертежах.

7.2. Вентиляционные установки

7.2.1. Акустическую виброизоляцию вентиляционных установок следует рассчитывать в соответствии с разделами 4- 6, при этом рекомендуется предварительно выбрать количество виброизоляторов n , исходя из размеров (в плане) рамы и массы вентилятора. Жесткостью гибких вставок на всасывающей и нагнетательной сторонах вентиляционной сети можно пренебречь.

7.2.2. В настоящее время практически все вентиляторы, выпускаемые промышленностью, комплектуются, по требованию заказчика, виброизоляторами, а гибкие вставки изготавливаются серийно по типовой серии 5.904-38 ГПИ «Проектпромвентиляция». В «Руководствах» СантехНИИпроекта по подбору вентиляторов соответствующего типа приведены схемы расположения виброизоляторов с указанием их типа для всех типоразмеров вентиляторов. (См. например, «Руководство по подбору радиальных вентиляторов ВР-86-77 и BP -300-45» М., СантехНИИпроект, 1998).

7.3. Лифтовые установки

7.3.1. Для защиты от структурного шума лифтовой установки ее приводной двигатель с редуктором и лебедкой, устанавливаемые обычно на одной общей раме, должны быть виброизолированы от опорной поверхности. Современные лифтовые приводные агрегаты комплектуют соответствующими виброизоляторами, установленными под металлическими рамами, на которых жестко крепят двигатели, редукторы и лебедки, в связи с чем дополнительная виброизоляция приводного агрегата, как правило, не требуется. В практических целях необходимо следить за тем, чтобы виброизоляция не была нарушена случайными жесткими мостиками между металлической рамой и опорной поверхностью, а подводящие электрокабели должны иметь достаточно длинные гибкие петли.

7.4. Встроенные трансформаторные подстанции

7.4.1. Трансформаторы встроенных в здания трансформаторных подстанций являются источниками вибраций, вызывающих распространение по строительным конструкциям структурного шума с основной частотой 100 Гц.

Для защиты от этого шума жилых и иных помещений с нормируемыми уровнями шума необходимо соблюдать нижеперечисленные условия:

помещения встроенных трансформаторных подстанций не должны примыкать к защищаемым от шума помещениям;

встроенные трансформаторные подстанции должны располагаться в подвалах или первых этажах зданий;

трансформаторы должны быть установлены на резиновые виброизоляторы, рассчитанные в соответствии с п. 6.6;

· Электрические щиты, содержащие электромагнитные коммуникационные аппараты, и отдельно установленные масляные выключатели с электрическим приводом монтируют на резиновых виброизоляторах. Воздушные разъединители не требуют виброизоляции.

· Вентиляционные устройства помещений встроенных трансформаторных подстанций должны быть оборудованы глушителями шума, расчет которых производится в соответствии с «Руководством по расчету и проектированию шумоглушения вентиляционных установок», М., Стройиздат, 1982.

· Для дополнительного снижения шума от встроенной трансформаторной подстанции целесообразно обработать потолки и внутренние стены помещения подстанции до уровня 1 м от пола звукопоглощающей облицовкой.

7.5. Встроенные индивидуальные тепловые пункты (ИТП)

7.5.1. Во встроенных тепловых пунктах основными источниками вибраций являются насосы. Поэтому виброизоляцию инженерного оборудования тепловых пунктов следует проектировать и рассчитывать в соответствии с разделом 7.1.

7.5.2. Для снижения передачи вибраций на несущие конструкции зданий от встроенных ИТП целесообразно предусматривать в их помещениях «плавающий» пол, на который устанавливаются на виброизоляторах насосы и другое вибрирующее оборудование.

7.6. Крышные котельные

7.6.1. Источниками воздушного шума крышных котельных являются водогрейные котлы, снабжаемые газовыми горелками, а источниками вибраций и структурного шума - насосные агрегаты, вентиляторы и дымососы.

7.6.2. В котельных контейнерного типа источниками внешнего воздушного шума являются вытяжные трубы котлов, отверстия для естественной вентиляции контейнера и стенки контейнера, через которые воздушный шум проникает на окружающую территорию.

7.6.3. Шумовые характеристики оборудования котельных должны приводиться в соответствующих паспортных данных. В случае их отсутствия необходимо проводить измерения шума оборудования крышных котельных.

7.6.4. Снижение воздушного шума достигается установкой трубчатых глушителей на вытяжные трубы, пластинчатых глушителей на отверстия естественной вентиляции.

Шум, проникающий через стенки контейнера, обычно имеет более низкий уровень, но, в случае необходимости, его снижение достигается повышением звукоизоляции ограждающих конструкций контейнера.

7.6.5. Расчет и выбор мероприятий по снижению воздушного шума, основным из которых является устройство глушителей шума, производится с помощью «Руководства по расчету и проектированию шумоглушения вентиляционных установок», М: Стройиздат, 1982.

7.6.6. Для снижения вибраций и структурного шума контейнерные котельные должны быть виброизолированы с помощью резиновых виброизоляторов. Допускается устанавливать контейнеры крышных котельных непосредственно на конструкцию верхнего перекрытия при условии устройства между перекрытием и контейнерами упругого основания из материала с низким динамическим модулем упругости (например, минераловатные и стекловолокнистые плиты).

Приложение 1

(информационное)

Виброизоляторы и гибкие вставки

1. Пружинные виброизоляторы изготавливаются двух типов:

- с постоянной жесткостью и переменной частотой собственных колебаний, зависящей от нагрузки,

- с переменной жесткостью (зависящей от нагрузки) и постоянной частотой собственных колебаний (равночастотные виброизоляторы).

2. Для виброизоляции инженерного оборудования в настоящее время наиболее широко используются пружинные виброизоляторы с постоянной жесткостью типа ДО 38 - ДО 45, изготавливаемые по ТУ 36-1832-75 Вологодским производством СП "Интерконвент" (160026, г. Вологда, ул. Преображенского, 30).

Габаритные чертежи и технические характеристики приведены на рис. 2.

3. Для вентиляторов ВЦ 4-76 № 10 и 12,5 5-го конструктивного исполнения по ГОСТ 5976-90 применяются равночастотные пружинные цилиндрические виброизоляторы типа ВЦ4-76-10-11-08 изготавливаемые учреждением ЮЕ 312-28 (Украина, 343740, г. Торез, Донецкой обл.).

4. Для вентиляторов ВЦ 4-76 № 8 и № 10 применяются равночастотные пружинные виброизоляторы типа 1980-8.05.000, изготавливаемые учреждением ОУ/8 (Украина, 333026, г. Симферополь).

5. Для вентиляторов ВЦ 4-76 № 16 и № 20, используемых для комплектации центральных кондиционеров КТЦ-3, применяются конические виброизоляторы типа ВЦ 4-76-16-04А, изготавливаемые заводом "Кондиционер" (Украина, 310044, г. Харьков, Московский проспект, 257).

6. В качестве резиновых виброизоляторов целесообразно использовать виброизоляторы типа ВР, изготавливаемые в соответствии с ОСТ 95.10196-86 предприятием "Вибротехника" (Москва, Большая Ордынка, 29).

7. Для снижения структурного шума от вентиляторов на сторонах нагнетания и всасывания используются гибкие вставки из льняной парусины, изготавливаемые в соответствии с типовыми чертежами серии 5.904-38 (разработаны ГПИ "Проектпромвентиляция", 1986).

На стороне всасывания устанавливаются вставки круглого поперечного сечения длиной до 250 мм в зависимости от номера вентилятора, а на стороне нагнетания - вставки прямоугольного поперечного сечения той же длины.

Вставки применяются при температуре перемещаемой среды от минус 50 до плюс 50° С.

8. Для насосов и холодильных машин используются гибкие вставки ВГН круглого поперечного сечения в виде резинотканевых рукавов, изготавливаемых по ТУ 36-2447-82 АО "Завод Сантехпром" (107241, Москва, Амурская, 9/6).

Температура перемещаемой воды до 100° С.

Общий вид гибких вставок ВГН

Технические характеристики гибких вставок ВГН

Обозначение вставки

Внутренний диаметр вставки (по рукаву), Двн., мм

Рабочее давление, МПа

ВГН 50 - 50

50

0,6-1,6

ВГН 65 - 65

65

- « -

ВГН 75 - 80

75

- « -

ВГН 90 - 80

90

- « -

ВГН 100 - 100

100

- « -

ВГН 114 - 125

114

0,6 - 1,0

ВГН 125 - 125

125

- « -

ВГН 138 - 125

138

- « -

ВГН 150 - 150

150

- « -

ВГН 200 - 200

200

0,6

Приложение 2

Примеры расчета акустической виброизоляции вентиляционных и насосных установок

Пример расчета 1

Задание:

Рассчитать акустическую виброизоляцию центробежного вентилятора ВЦ4-75 № 12,5 (по ГОСТ 5960-90), установленного на перекрытии из легкого железобетона ( G = 300 кг/м2) в здании офиса категории Б (по МГСН 2.04-97).

Исходные данные:

Частота вращения вентилятора                              - N в = 600 мин-1 ( fB = 10 Гц)

Частота вращения электродвигателя                     - N э = 975 мин-1 ( f э = 16,2 Гц)

Масса агрегата                                                         - Ма = 1020 кг

Общая масса вращающихся частей                        - Мвр.ч. = 250 кг

Вентилятор динамически отбалансирован.

Решение:

1. В соответствии с п. 5.1 принимаем эксцентриситет вращающихся частей агрегата e = 0,2 × 10-3 м. Исходя из частоты вращения вентилятора (600 мин-1), определяем по табл. 3 максимально допустимую амплитуду смещения центра масс агрегата адоп. = 0,145 × 10-3 м.

2. По таблице 2 определяем требуемую эффективность акустической виброизоляции D L тр. = 24 дБ.

3. По графику на рис. 1 находим допустимую частоту собственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата при размещении его на перекрытии из легкого бетона (кривая «в» на рис. 1)

fz доп. = 3,2 Гц.

4. По формуле ( 9) определяем общую требуемую массу виброизолируемого агрегата.

кг

5. Так как масса агрегата Ма (1020 кг) больше требуемой массы Мтр. (862 кг), пригрузочная масса не требуется и для дальнейшего расчета в качестве Мтр. принимаем массу агрегата 1020 кг.

6. В соответствии с п. 6.1 выбираем пружинные виброизоляторы. Принимая количество виброизоляторов n = 5, определяем по формуле ( 12) статическую нагрузку на один виброизолятор

Н ~ 2000 Н

7. Определяем расчетную максимальную нагрузку на один виброизолятор по формуле ( 13)

Н

8. Определяем требуемую суммарную жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении К z тр. по формуле ( 10)

К z тр. = 4 (3,14)2 × (3,2)2 × 1020 = 411930 Н/м

и требуемую жесткость одного виброизолятора kz тр. в вертикальном направлении по формуле ( 14)

kz тр. = 411930/5 = 82385 Н/м

9. По нагрузке P max рас. и k z тр. , пользуясь таблицей на рис. 2 , выбираем виброизолятор типа ДО44. Для него P max = 2380 Н, k z = 35700 Н/м.

10. Проверяем, удовлетворяет ли выбранный тип виброизолятора неравенствам ( 15):

2380 > 2018 Н

35700 < 82385 Н/м

Необходимые условия выполнены.

11. Определяем собственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальном направлении по формуле ( 16)

Гц

12. Определяем величину эффективности акустической виброизоляции D L по формуле ( 8)

дБ > 24 дБ = D L тр.

Подобранная виброизоляция обеспечивает требуемую эффективность.

Пример расчета 2

Задание:

Рассчитать акустическую виброизоляцию вентилятора АИР 112 М2, установленного в подвальном этаже административного здания категории Б (по МГСН 2.04-97).

Исходные данные:

Частота вращения                                       NB = 3000 мин-1 ( f В = 50 Гц)

Масса агрегата                                            Ма = 89,8 кг

Масса вращающихся частей                      Мвр.ч. = 19 кг

Агрегат динамически отбалансирован.

Решение:

1. В соответствии с п. 5.1 принимаем эксцентриситет вращающихся частей агрегата e = 0,2 × 10-3 м. Исходя из частоты вращения вентилятора (3000 мин-1), определяем по табл. 3 максимально допустимую амплитуду смещения центра масс агрегата адоп. = 0,04 × 10-3 м.

2. По табл. 2 находим требуемую эффективность виброизоляции агрегата D L тр. = 26 дБ.

3. По графику на рис. 1 находим допустимую частоту собственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата при размещении его в подвальном этаже

fz доп. = 11 Гц.

4. По формуле ( 9) определяем требуемую массу виброизолированного агрегата

кг

5. Так как требуемая масса больше массы агрегата, применяем пригрузочную массу Мп (см. п. 6.4г), рассчитываемую по формуле ( 11)

Мп = 238 - 89,8 = 148 кг

В качестве пригрузочной массы используем железобетонную плиту толщиной 120 мм с площадью поперечного сечения F =1,18 м2 (плотность бетона 2300 кг/м3).

6. В соответствии с п. 6.1 применяем резиновые виброизоляторы.

Для изготовления виброизоляторов выбираем резину на основе натурального каучука со следующими характеристиками:

твердость                                                                                         56 единиц (по Шору А)

динамический модуль упругости E (по графику на рис. 3)      3,0 × 106 Па

допустимое статическое напряжение s                                       0,3 × 106 Па (по п. 6.5б)

По формуле ( 17) рассчитываем суммарную площадь поперечного сечения всех резиновых виброизоляторов S :

м2

и площадь поперечного сечения одного виброизолятора s по формуле ( 18), принимая общее количество виброизоляторов n = 4

м2

Рассчитаем параметры виброизолятора в виде параллелепипеда квадратного сечения. Размер стороны квадрата d можно рассчитать по формуле ( 20)

м

7. Определяем требуемую суммарную жесткость всех виброизоляторов К z тр. по формуле ( 10).

К z тр. = 4 × (3,14)2 × (11)2 × 238 = 1135747 Н/м

8. Рассчитываем рабочую высоту Нр виброизолятора по формуле ( 21)

м

9. С помощью неравенства ( 22) проверяем рассчитанные виброизоляторы на устойчивость:

1,5 × 0,021 £ 0,045 £ 8 × 0,021

0,03 £ 0,056 £ 0,168

Устойчивость виброизоляторов обеспечена.

10. Определяем суммарную жесткость всех виброизоляторов К z по формуле ( 24)

Н/м

11. Рассчитываем частоту fz собственных колебаний виброизолированного агрегата в вертикальном направлении по формуле ( 25)

Гц

12. Определяем величину эффективности акустической виброизоляции D L по формуле ( 8)

дБ = D L тр.

Подобранная виброизоляция обеспечивает требуемую эффективность.

Пример расчета 3

Рассчитать акустическую виброизоляцию центробежного насосного агрегата К 65-50-160А, установленного на перекрытии из тяжелого железобетона ( G = 550 кг/м2) жилого дома категории Б (по МГСН 2.04-97).

Исходные данные:

Частота вращения насоса                                      - N = 2850 мин-1 (47,5 Гц)

Масса насосного агрегата                                     - М, - 115 кг

Диаметр гибких вставок

на всасывании                                                 - d 1 = 65 мм

на нагнетании                                                 - d 2 = 50 мм

Гибкие вставки расположены горизонтально, параллельно одна другой.

Агрегат динамически отбалансирован.

Решение:

1. В соответствии с п. 5.1 принимаем эксцентриситет вращающихся частей агрегата e = 0,3 × 10-3 м. Исходя из частоты вращения вентилятора (2850 мин-1), определяем по табл. 3 максимально допустимую амплитуду смещения центра масс агрегата адоп. = 0,03 × 10-3 м.

2. По табл. 2 находим требуемую эффективность виброизоляции насосного агрегата D L тр. = 26 дБ.

3. По графику на рис. 1 определяем допустимую частоту собственных колебаний в вертикальном направлении виброизолируемого агрегата при размещении его на железобетонном перекрытии (кривая «б» на рис. 1)

fz доп. = 6,8 Гц.

4. По графику на рис. 4 определяем продольную динамическую жесткость гибких вставок

Кг.в.1 = 200000 Н/м

Кг.в.2 = 130000 Н/м

5. По формуле ( 28) определяем требуемую условную массу виброизолируемого агрегата Мтр.усл., учитывая только продольную динамическую жесткость гибких вставок:

Мтр.усл. = 0,00084 ´ (200000 + 130000) = 277 кг.

6. В соответствии с п. 6.1 выбираем резиновые виброизоляторы. Принимая количество виброизоляторов n = 4, определяем по формуле ( 12) статическую нагрузку на один виброизолятор

Н » 680 Н

7. Определяем расчетную максимальную нагрузку на один виброизолятор по формуле ( 13)

Н

8. Определяем требуемую суммарную жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении К z тр. по формуле ( 10)

К z тр. = 4 × (3,14)2 × (6,8)2 × 277 = 505146 Н/м

и требуемую жесткость одного виброизолятора kz тр. в вертикальном направлении по формуле ( 14)

kz тр. = 505146/4 = 126286 Н/м

9. По нагрузке P max рас. и k z тр. , пользуясь таблицей на рис. 6, выбираем виброизолятор типа ВР-202. Для него P max = 1000 Н, k z = 50000 Н/м.

10. Проверяем, удовлетворяет ли выбранный тип виброизолятора неравенствам ( 15):

750 > 708 Н

50000 < 126286 Н/м

Необходимые условия выполнены.

11. По формуле ( 26) определяем общую требуемую массу виброизолируемого агрегата, принимая Кх =0,3 Kz (см. второе примечание к рис. 6)

Мтр. = 0,00084 (200000 + 130000 + 50000 × 4 × 0,3) = 327 кг

12. По формуле ( 12) определяем уточненную статическую нагрузку на один виброизолятор при Мтр. = 327 кг.

Н

13. По формуле ( 13) рассчитываем уточненную максимальную нагрузку на один виброизолятор

Н

14. По формулам ( 10) и ( 14) определяем уточненные значения требуемой суммарной жесткости виброизоляторов в вертикальном направлении К z тр. и требуемой жесткости одного виброизолятора в вертикальном направлении k z тр. ,

К z тр. = 4 × (3,14)2 × (6,8)2 × 327 = 596327 Н/м

kz тр. = 596327/4 = 149080 Н/м

15. Данные табл. рис. 6 показывают, что выбранный ранее (п. 9 данного примера расчета) тип виброизолятора ВР-202 по новому значению P max рас. не удовлетворяет неравенствам ( 15). В соответствии с п. 7.1.6 выбираем по табл. рис. 6 тип виброизолятора ВР-203, тогда неравенства ( 15)

1500 > 834 Н

100000 < 149080 Н/м

Необходимые условия при виброизоляторах ВР-203 выполнены.

16. Определяем собственную частоту колебаний виброизолированного агрегата в вертикальном направлении по формуле ( 16)

Гц

17. Определяем величину эффективности акустической виброизоляции D L по формуле ( 8)

 дБ > 26 дБ = D L тр.

Подобранная виброизоляция обеспечивает требуемую эффективность.

Еще бесплатно скачать

Рейтинг:
  • Итоги рейтинга 1.00/5
  • 1
  • 2
  • 3
  • 4
  • 5
1.0/5 (1 голос)

Данную страницу никто не комментировал. Вы можете стать первым.

Ваше имя:
Ваша почта:

RSS
Комментарий:
Введите символы: *
captcha
Обновить