Пособие к СНиП 2.10.02-84 Пособие по теплотехническому расчету зданий для хранения и переработки картофеля и овощей

Всесоюзный центральный научно-исследовательский
и проектный институт типового
и экспериментального проектирования
тепличных комбинатов
и агропромышленных комплексов
(Гипронисельпром) Госагропрома СССР

Пособие
по теплотехническому
расчету зданий
для хранения
и переработки картофеля и овощей
(к СНиП 2.10.02-84)

Москва Стройиздат 1988

Рекомендовано к изданию секцией Научно-технического совета Гипронисельпрома Госагропрома СССР.

Пособие по теплотехническому расчету зданий для хранения и переработки картофеля и овощей (к СНиП 2.10.02-84) / Гипронисельпром Госагропрома СССР. - М.: Стройиздат, 1988.

Содержит методику определения теплозащитных свойств ограждающих конструкций для различных условий теплообмена у их внутренних поверхностей, мощности вентиляционных установок и системы технологического отопления зданий для хранения и переработки картофеля и овощей. В нем приведены примеры расчетов, справочные материалы.

Для инженерно-технических работников, осуществляющих проектирование и реконструкцию зданий хранилищ и предприятий по переработке картофеля и овощей.

Разработано инженерами В.П. Лусто, Ю.А. Кантериным, В.И. Капицыным, канд. техн. наук С.С. Шкляровым (Гипронисельпром); д-ром техн. наук В.К. Савиным (НИИСФ Госстроя СССР); канд. техн. наук В.И. Бурцевым, инженерами З.П. Лисовской, И.М. Чабанюк (ОФ ВЗМИ Минвуза СССР).

Табл. 11, ил. 5.

1. ЗДАНИЯ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ КАРТОФЕЛЯ И ОВОЩЕЙ

1.1. Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций зданий для хранения картофеля и овощей выполнены в соответствии с СНиП II-3-79** «Строительная теплотехника», СНиП 2.10.02-84 «Здания и помещения для хранения и переработки сельскохозяйственной продукции», ОНТП 6-86 Нормами технологического проектирования зданий и сооружений для хранения и обработки картофеля и овощей с учетом особенностей теплообмена в этих зданиях.

1.2. В теплотехнических расчетах учтены основные требования технологии хранения овощей и микроклимата помещений:

продукцию хранят россыпью в закромах и без закромов (навалом) в условиях активной вентиляции, а также в контейнерах (расчеты ограждающих конструкций);

температурный режим в массе продукции поддерживают оптимальным для каждого периода хранения вентилированием наружным, внутренним воздухом, их смесью (при необходимости с подогревом);

мощность технологического обогрева помещений хранения принимают с учетом тепловыделений части продукции, участвующей в теплообмене (при навальном способе складирования);

на внутренней поверхности покрытия не образуется конденсационная капель при зимних расчетных температурах наружного воздуха, конденсация влаги на поверхности насыпи хранимой продукции не допускается;

требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций определяют для стационарных условий теплообмена: температуры внутреннего и наружного воздуха принимают постоянными.

СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Теплообмен в условиях естественной конвекции

1.3. Данный теплообмен характерен для поверхностей потолков и наружных стен, отделенных от насыпи продукции проходом или проездом.

Сопротивление теплопередаче R 0 , м2∙°С/Вт, ограждающих конструкций следует определять в соответствии со СНиП II-3-79**. При этом за расчетную теплопередачу и относительную влажность воздуха в помещениях хранения следует принимать минимальные значения, приведенные в табл. 10 ОНТП 6-86, кроме хранилища лука (при холодном способе хранения) и чеснока, для которых за расчетную относительную влажность следует принимать максимальные величины из этой таблицы.

В зданиях хранилищ с искусственным охлаждением величину R 0 следует определять в соответствии с СНиП II -105-74, но их значения должны быть не менее величин, определяемых по СНиП II-3-79**.

Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче R 0 эк , м2∙°С/Вт , ограждающей конструкции определяют по минимуму приведенных затрат в соответствии с СНиП II-3-79*.

В расчетах приведенных затрат на ограждающую конструкцию среднюю температуру отопительного периода t от.пер , °С, и его продолжительность z от.пер , ч, следует определять по формулам:

                                                    (1)

                                              (2)

где а1, в1, с1, а2, в2, с2 следует принимать из прил. 1; t г - граничная температура наружного воздуха, °С, определяемая по формуле

                                        (3)

где q м - тепловой поток, выходящий из насыпи продукции, равный для картофеля 2,7 Вт/м2, для корнеплодов, лука, чеснока и капусты - 1,9 Вт/м2; F пр - сумма площадей вертикальных, наклонных и горизонтальных (кроме граничащих с полом) поверхностей насыпи продукции, м2; F c , F п - площади всех поверхностей наружных стен, ограничивающих единый с помещением хранения объем, м2 ; R 0 с , R 0 п - сопротивления теплопередаче наружных стен и покрытия, м2, °С/Вт, определяемые с учетом тепловой инерции (кроме наружных стен с вентилируемой прослойкой).

В тех случаях, когда насыпь продукции отделена от поверхности наружной стены воздушной прослойкой с отношением ее высоты к толщине, большим 6 (стесненная конвекция), последнюю следует вентилировать внутренним воздухом с целью недопущения выпадения на ее поверхностях конденсата и промораживания пристенного слоя продукции.

Более экономичное решение ограждающих конструкций может быть получено при устройстве у их внутренних поверхностей вентилируемой воздушной прослойки с рациональной ее толщиной σпр = 0,05 - 0,07 м.

Теплообмен у внутренней поверхности наружной стены при наличии вентилируемой прослойки

1.4. Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче наружной стены с вентилируемой прослойкой R 0 эк , м2∙ºС/Вт, следует определять в соответствии со СНиП II-3-79** на основе расчета наименьших приведенных затрат П, руб/м2, определяемых по формуле ( 4), при различных значениях величины R 0

П = Сд + ( t в - t от.пер ) z от.пер m C т l т ∙ 3600 / E н.п. R 0 ,                                                (4)

где Сд - стоимость ограждающей конструкции «в деле», руб/м2, определяемая по формуле ( 5); т - коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла на инфильтрацию наружного воздуха, принимаемый равным 1,05; l т - коэффициент, учитывающий изменение стоимости тепловой энергии на перспективу, принимаемый по СНиП II-3-79**; C т - стоимость энергии на отопление, руб/Дж; 3600 - переводной коэффициент в единицы измерения СИ; E н.п. - коэффициент для приведения разновременных затрат, 1/год, равный 0,08; R 0 - сопротивление теплопередаче вариантов ограждающей конструкции, м2∙ºС/Вт , определяемое по формуле ( 7), принимаемое для расчета наименьших приведенных затрат.

Стоимость ограждающей конструкции «в деле» определяют по формуле

Сд = Сд1 + Сд2 δ2 + ( C т + Вв Ск + Вз) / F с ,                                             (5)

где Сд1, Сд2 - себестоимость строительно-монтажных работ слоев ограждающей конструкции с постоянной, руб/м2, и изменяющейся (в процессе расчета) толщиной, руб/м3; δ2 - переменная (варианты в процессе расчета) толщина слоя ограждающей конструкции, м; Ст, - себестоимость вентиляторов, подающих воздух в прослойку, руб; Вв - дополнительное количество, шт., электрокалориферов, необходимое для подогрева воздуха, поступающего из прослойки в верхнюю зону, определяемое по формуле ( 6); Ск - себестоимость электрокалорифера, руб/шт.; Вз - себестоимость воздуховодов, распределяющих воздух в прослойку, руб.

Дополнительное количество, шт., электрокалориферов в верхней зоне определяют по формуле

Вв = L Ср γв ( t в - t пр ) l /(3600 ∙ N ),                                                (6)

где L - объемный расход воздуха в прослойке, м3/(ч ∙ м), определяемый из прил. 3. Наиболее рациональным решением является подача воздуха в прослойку из верхней зоны без подогрева; Ср - удельная теплоемкость воздуха в прослойке, равная 1 кДж/(кг ∙ºС ); γв - плотность воздуха в прослойке, кг/м3; t в - температура воздуха на входе в прослойку, забираемого из верхней зоны, принимается на 1 °С выше приведенной в ОНТП 6-86; t np - температура воздуха на выходе из прослойки, °С, определяемая из прил. 3; l - длина наружной части стены с вентилируемой прослойкой, м; N - мощность одного электрокалорифера, кВт.

Значение величины Вв округляется до целого числа в большую сторону при дробной части его ≥ 0,3; в меньшую сторону - в противном случае.

Сопротивление теплопередаче наружной стены R 0 , м2 ∙ °С/Вт, следует определять по формуле

R 0 = Σ δ i / λ i + 1 /ан + 1 / a вп ,                                                        (7)

где δ i , λ i - соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м∙°С), материала слоев ограждающей конструкции; ан - коэффициент теплоотдачи для зимних условий наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2∙°С), принимаемый по СНиП II-3-79**; a вп - средний коэффициент теплоотдачи в прослойке, Вт/( м2∙ºС), определяемый по формуле

авп = 0,814 / (1 / С1 + 1 / С2 - 1 / С0) + 4,35 ∙ 10-3 ( δ пр + 1)0,2 L 0,8 / δ пр ,              (8)

где С0, С1, С2 - коэффициенты излучения абсолютно черного тела и материалов поверхностей в прослойке, Вт/(м2∙°С4).

Объемный расход воздуха в вентилируемой прослойке и температуру на выходе из нее следует принимать по прил. 3 на основе расчета разности Δ R , м2∙ºС/Вт, между R 0 и R вп = . Эту разность определяют из формулы ( 7)

Δ R = R 0 - R вп = Σ δ i / λ i + 1 /ан.                                                          (9)

Рассматриваемые варианты сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции следует получать путем варьирования толщины слоя с меньшим коэффициентом теплопроводности (утеплитель), а в случае применения панелей заводского изготовления следует учитывать существующую градацию их по толщине. При этом для каждой толщины ограждающей конструкции, принимаемой в расчете, сопротивление теплопередаче с соответствующим расходом воздуха в прослойке являются требуемыми величинами из условия обеспечения в ней невыпадения конденсата и исключения промораживания продукции в пристенном слое.

1.5. Оценивать сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции следует по СНиП II-3-79**.

Материалы слоев ограждающей конструкции рекомендуется располагать в следующей последовательности: у внутренней поверхности должны находиться плотные, малопаропроницаемые материалы; к наружной поверхности располагать малотеплопроводные, пористые, более паропроницаемые слои. Сопротивление теплопередаче стенового ограждения ниже верха обваловки или отмостки на 1 м должно быть не менее его значения выше расположенной части, а при необходимости утепления пола (грунтовые воды и др.) ширину утепляющей зоны следует принимать 1,5 м.

ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ СИСТЕМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОТОПЛЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ХРАНЕНИЯ

1.6. Количество тепла на технологическое отопление Q 0 , Вт, следует определять из уравнения теплового баланса помещений хранения

Q 0 = Q с + Q п + Q в - Q м + Q пр ,                                                  (10)

где Q c - теплопотери наружными стенами, Вт; Q п - теплопотери покрытием, Вт; Q в - расход тепла на вентиляцию, Вт; Q м - тепловыделение насыпью продукции, Вт; Q пр - расход тепла на нагревание воздуха, выходящего из вентилируемой прослойки в верхнюю зону, Вт.

При отсутствии вентилируемых прослоек у внутренних поверхностей наружных ограждений Q пр = 0.

Уравнение ( 10) в развернутом виде

             (11)

где 0,278 - переводной коэффициент в единицы измерения СИ; G ′ - масса хранимой продукции, т; ср - удельная теплоемкость воздуха, кДж /(кг∙°С); W - влаговыделения насыпью продукции, кг/(т∙ч), определяемые по прил. 2; d в , d н - влагосодержание соответственно внутреннего и наружного воздуха, кг/кг; t в. max - расчетная температура внутреннего воздуха для определения количества тепла на технологический обогрев, °С (ОНТП 6-86); t см - температура воздуха в смежном помещении, ºС; ,  - площадь поверхности, м2, и сопротивление теплопередаче, м2 ∙ ºС/Вт, стены смежного помещения; t н - расчетная температура наружного воздуха, °С; l - длина наружных стен с вентилируемой прослойкой, м.

1.7. Количество агрегатов технологического обогрева следует определять по формуле

n = Q0 / N э ,                                                                       (12)

где N э - мощность отопительного агрегата, Вт.

Тепло следует подавать в верхнюю зону хранилища и в технологические проезды, обеспечивая его равномерное распределение.

Количество тепла, необходимое для обогрева других помещений хранилища, следует определять в установленном порядке с учетом требований ОНТП 6-86.

ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ

1.8. Приточная вентиляционная система состоит из приточной шахты, вентилятора, магистрального и воздухораспределительного канала.

При установке между приточной шахтой и вентилятором калорифера последний должен иметь обводной канал с клапаном.

1.9. Для подачи воздуха в насыпь картофеля применяют подпольные или напольные воздухораспределительные каналы постоянного или переменного поперечного сечения. Сечение подпольных каналов рекомендуется выполнять прямоугольным, а напольных - треугольным, угол при вершине рекомендуется принимать равным 90°. Воздухораздающие решетки размещают в покрытии каналов. Допускается сплошное решетчатое покрытие каналов, а также устройство сплошных решетчатых полов с подпольем.

1.10. Площадь живого сечения воздухораздающих решеток, м2, определяют по формуле:

а) при устройстве воздухораспределительных каналов для одного канала

S ж = A в q / (k1 V р 3600),                                             (13)

где А - размер насыпи продукции в плане вдоль канала, м; в - расстояние между осями соседних каналов, м (ОНТП 6-86); q - интенсивность вентилирования насыпи продукции, м3/(м2 ч); k 1 - коэффициент, учитывающий закрытие живого сечения решето с продукцией; к1 = 0,5 (картофель, лук); к1 = 0,6 (капуста, корнеплоды); V р - средняя скорость воздуха в живом сечении решеток, м/с;

б) при устройстве решетчатого пола площадь живого сечения решеток также определяют по формуле ( 13) с заменой величины в на В - размер насыпи продукции, перпендикулярный размеру А, м, в горизонтальной плоскости.

1.11. Интенсивность вентилирования насыпи продукции определяют по формуле

q = v G/ (AB),                                                               (14)

где v - удельный расход воздуха, м3/(т∙ч) [ 6]; G - масса насыпи продукции, т.

1.12. Количество распределительных каналов m , шт., определяют из соотношения

m = В / в.                                                                      (15)

1.13. Площадь поперечного сечения напольного канала должна удовлетворять условию

S к 0,12 S ж .                                                                     (16)

1.14. Воздухораспределительные каналы должны иметь на входе воздуха шибер или дроссель-клапан с ручным или автоматическим управлением.

1.15. Коэффициент местного сопротивления (КМС) подпольных каналов, отнесенный к средней скорости во входном сечении, рекомендуется принимать в зависимости от суммарной относительной площади выходных отверстий по табл. 1. КМС напольных каналов с поперечным расположением планок, образующих щели для выхода воздуха, также рекомендуется определять по табл. 1. КМС напольных каналов с продольным расположением планок и внутренним каркасом рекомендуется принимать равным 1,5 и относить к скорости в первом по ходу воздуха суженном сечении, образованном каркасом.

Таблица 1

Коэффициенты местных сопротивлений каналов

Наименование

Обозначение

Коэффициент

Относительная площадь выхода

S ж / S к

1

1,5

2

3

4

5

6

10

Коэффициент местного сопротивления

ξ

19

10

6

4

3

2,5

2

1,1

1.16. К магистральным относят каналы, расположенные между вентилятором и воздухораспределительными каналами. Магистральные каналы должны быть проходными.

1.17. К магистральному каналу должно быть подсоединено не менее двух вентиляторов. Следует предусматривать дублирование работы вентиляторов. Соединение вентилятора с магистральным каналом рекомендуется выполнять переходным участком с минимальным аэродинамическим сопротивлением.

1.18. Для подачи воздуха в насыпь продукции следует устанавливать центробежные (радиальные) вентиляторы низкого давления. Допускается использовать осевые вентиляторы, развивающие необходимое давление.

Рекомендуется применять вентиляторы с колесом на валу электродвигателя.

1.19. Производительность вентилятора, м3/с, подающего воздух в насыпь продукции, определяют исходя из удельного расхода воздуха по формуле

L = G v / 3600 S,                                                             (17)

где S - количество вентустановок.

1.20. Общее сопротивление приточной вентиляционной сети Нс, Па, выражается формулой

Нс = 1,1 (Нп.ш + Нм.к + Нв.к + Нн),                                              (18)

где Нп.ш - сопротивление приточной шахты, Па; Нм.к - сопротивление магистрального канала, Па; Нв.к - сопротивление воздухораспределительного канала, Па; Нн - сопротивление насыпи продукции, Па.

Потери давления (сопротивление) в приточной шахте и магистральном клапане определяют путем расчета (обычными методами). Например, методом удельных потерь давления. При расчете магистрального канала следует производить увязку сопротивлений по ответвлениям с учетом сопротивления насыпи.

Сопротивление воздухораспределительного канала находят по формуле

Нв.к = ξ Рд.в.х = ξ ρ V 2 к / 2,                                                     (19)

где ξ - коэффициент сопротивления канала определяют по табл. 1; Рд.в.х - среднее динамическое давление на входе в канал, Па; V к - средняя скорость воздуха на входе в канал, м/с.

Плотность перемещаемого вентилятором воздуха, кг/м3, определяют по формуле

ρ = 0,35 Рбар / (273+ t ),                                                   (20)

где Рбар - барометрическое давление, гПа (определяют по СНиП II -33-75*); t - температура воздуха, °С.

Гидравлическое сопротивление насыпи продукции Нн, Па, определяют по прил. 4.

1.21. Подбор вентиляционного оборудования при расчетных значениях производительности вентилятора и сопротивления сети следует производить, пользуясь характеристиками вентиляторов в соответствии с действующими нормативными документами.

1.22. Мощность электродвигателя вентилятора N в , кВт, определяют по формуле

N в = L Hc / η в η п 103,                                                      (21)

где η в - КПД вентилятора; η п - КПД передачи.

КПД вентилятора и частоту вращения колеса определяют по характеристике вентилятора. Передача вращающего момента от электродвигателя к колесу вентилятора осуществляется обычно клиновыми ремнями, для которых η п = 0,95. При креплении колеса на валу электродвигателя η п = 1.

1.23. Установочную мощность электродвигателя находят по формуле

N уст = к N в ,                                                                     (22)

где к - берем из СНиП II -33-75*.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ ЛУКА

1.24. Удельный расход воздуха V , м3 /(т∙ч), при тепловой обработке лука различных генераций определяется по формуле

V = и ε ∙ 3600 / к1 ρн h ,                                                (23)

где и - скорость фильтрации воздуха через массу продукции, м/с; ε - плотность насыпи лука, равная 0,36; к1 - коэффициент запаса, учитываю щий непроизводительные потери тепла, равный 0,7; ρн - насыпная плотность лука, т/м3, равная 0,6; h - высота насыпи лука, м.

Скорость фильтрации воздуха и, м/с, через массу продукции определяется по формуле

и = В h / t ос τс,                                                                (24)

где В - коэффициент, зависящий от процентного содержания влаги, подлежащей удалению из лука при начальной влажности чешуи 50 %, принимается по табл. 2.

В случае поступления на просушку лука с начальной влажностью чешуи, отличающейся от 50 %, в формуле ( 24) вместо коэффициента В следует принимать из табл. 2 коэффициент В 1 , умноженный на разность между начальной и конечной влажностями чешуи лука.

Таблица 2

Значения коэффициентов в зависимости от генерации лука и среднего диаметра

Коэффициенты В1 и В

Лук-репка и лук-матка, размеры луковиц, см

Лук-выборок

Лук-севок

8 - 10

5 - 7

3 - 4

На 1 % снижения влажности чешуй - коэффициент В1

3,48

3,76

4,51

5,71

6,95

За весь период сушки при начальной влажности чешуй 50 % - коэффициент В

121,7

131,6

158

200

243,2

1.25. Процентное содержание влаги η , %, подлежащей удалению из продукции, определяется по формуле

η = τс / 6,6.                                                               (25)

1.26. Производительность системы вентиляции L , м3 /ч, определяется по формуле

L = V G1 ,                                                                (26)

где G 1 - масса продукции, т, подвергающаяся одновременно тепловой обработке.

1.27. Мощность вентиляционного оборудования N , кВт, определяется из условия подогрева расчетного количества вентиляционного воздуха до температуры вдуваемого воздуха по формуле

N = к2 св L ( t 0 - t но ) / 3600,                                               (27)

где к2 - коэффициент, учитывающий потери тепла в воздухораспределительной системе, равный 1,2 - 1,5.

Минимальное значение к2 принимается при коротких теплоизолированных воздуховодах, максимальное - при разветвленной системе теплоизолированных воздуховодов; св - средняя объемная теплоемкость воздуха, кДж / (м3 ∙ °С), равная 1,1; t 0 - температура воздуха, °С, на входе в массу лука, принимаемая равной температуре вдуваемого воздуха при сушке t oc или термической обработке t от ; t но - температура воздуха, °С на входе в калорифер, определяемая по ОНТП 6-86 для данного периода обработки лука.

1.28. Продолжительность нагрева τт, ч, массы лука, поступающего на термическую обработку с начальной температурой 35 °С определяется по формуле

τт = 8,2 h 0,74 d э 0,26 / и,                                                  (28)

где d э - эквивалентный диаметр луковиц, м, определяемый из соотношения d э = 0,375 d cp ; d cp - средний диаметр луковиц, м, принимаемый по табл. 2; и - скорость фильтрации воздуха, м/с, определяемая по ( 24) для периода сушки.

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ

Пример 1. Определить толщину утеплителя в панели наружной стены и покрытии картофелехранилища при теплообмене в условиях естественной конвекции.

Исходные данные

Район строительства - г. Орел.

Стеновая панель - 2 железобетонные плиты плотностью γ1 = γ3 = 2500 кг/м3, толщиной δ1 = 60 мм, δ3 = 120 мм (внутренняя) и утеплитель между ними из жестких минераловатных плит γ2 = 200 кг/м3 ( ГОСТ 9573-82).

Режим хранения - влажный ( СНиП II-3-79**), условия эксплуатации ограждающих конструкций ( СНиП II-3-79**).

Теплотехническая характеристика материала трехслойной панели ( СНиП II-3-79**):

коэффициент теплопроводности железобетона λ1 = λ3 = 2,04 Вт / (м ∙ °С), коэффициент его теплоусвоения S 1 = S 3 = 16,95 Вт/(м2 ∙ °С);

коэффициент теплопроводности утеплителя λ2 = 0,08 Вт/ (м ∙ °С), коэффициент его теплоусвоения S 2 = 1,11 Вт/ /(м2 ∙ °С).

Покрытие состоит из четырех слоев рубероида плотностью γ1 = 600 кг/м3 на битумной мастике γ2 = 1000 кг/м3 общей толщиной δ1 = 0,0105 м, грунтовки битумной толщиной δ2 = 0,0015 м, пароизоляции (рубероид) толщиной δ3 = 0,0025 м, плиты ПКЖ γ3 = 2500 кг/м3 толщиной δ4 = 0,03 м, утеплителя из минераловатных плит γут = 200 кг/м3 ( ГОСТ 9573-82).

Вместимость хранилища G = 3000 т.

Рис. 1. Фрагменты схем секции картофелехранилища

Н - высота верхней зоны; 1 - секция хранения; 2 - венткамера в общем объеме верхней зоны; 3 - технологический проезд; 4 - уровень верха насыпи; 5 - вентилируемая прослойка; 6 - выход воздуха из прослойки

Площадь поверхности наружных стен F c = 500 м2, покрытия F п = 1750 м2.

В качестве примера отнесения внутренних поверхностей наружных стен к случаю теплообмена в условиях естественной конвекции являются их участки БВ, А → Д по высоте Н2, В→ Г по высоте Н1 на рис. 1.

Сумма площадей вертикальных, наклонных и горизонтальных поверхностей насыпи продукции (кроме граничащих с полом) F пр = 2400 м2.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стен и покрытия ав = 8,7 Вт/ (м2∙°С) (по СНиП II-3-79**).

Расчетная температура внутреннего воздуха t в = 2 °С, его относительная влажность φ в = 90 % (по ОНТП 6-86).

Расчетную температуру наружного воздуха для Орла предварительно принимаем равной средней температуре наиболее холодной зимней пятидневки t н = -26 °С (по СНиП 2.01.01-82).

Стоимость энергии технологического отопления Ст = 5,56 ∙ 10-9 руб/Дж (Прейскурант 09-01), Сут = 58,5 руб/м3 (СНиП IV -4-82. Часть I . Строительные материалы).

Порядок расчета

Определение сопротивления теплопередаче наружной стены

1. Температуру точки росы определяют по t в = 2 °С и φ в = 90 % - t р = 0,5 ° C .

2. Требуемое сопротивление теплопередаче панели определяют по СНиП II-3-79**

 = (2 + 26) / 8,7 (2 - 0,5) = 2,146 м2∙°С/Вт.

3. Проверяем правильность принятой расчетной температуры наружного воздуха.

Требуемая толщина утепляющего слоя

 = 0,08 [2,146 - (1/8,7 + 1/23 + 0,12/2,04 + 0,06/2,04)] = 0,151 м.

Согласно существующей градации толщин утеплителя, принимаем

δут = 0,15 м.

Термическое сопротивление слоев панели по СНиП II-3-79**:

R l = 0,12/2,04 = 0,0588 м2 ∙ °С/Вт;

R 2 = 0,15/0,08 =1,87 м2 ∙ °С/Вт;

R 3 = 0,06/2,04 = 0,0294 м2 ∙ °С/Вт;

R l + R 3 = 0,0588 + 0,0294 = 0,088 м2 ∙ °С/Вт.

Тепловую инерцию определяют по СНиП II-3-79**:

Д = 0,088 ∙ 16,95 + 1,87 ∙ 1,11 = 3,57 < 4.

Следовательно, согласно СНиП II-3-79**, стеновую панель необходимо отнести к малоинерционным и в качестве расчетной зимней температуры следует принять среднюю температуру наиболее холодных зимних суток (для г. Орла = -31 ºС.

 = (2 + 31) 1/8,7 (2 - 0,5) = 2,529 м2 ∙ °С/Вт.

Требуемая толщина утепляющего слоя

 = 0,08 [2,529 - (1/8,7 + 1/23 + 0,088)] = 0,182 м.

Согласно существующей градации толщин утеплителя, принимаем δут = 0,18 м.

По СНиП II-3-79** определяем термическое сопротивление утепляющего слоя

R ут = 0,18/0,08 = 2,25 м2 ∙ °С/Вт.

Термическое сопротивление слоев конструкции определяют по СНиП II-3-79**.

R к = 0,088 + 2,25 = 2,338 м2 ∙ °С/Вт.

Сопротивление теплопередаче панели определяют по СНиП II-3-79**.

R 0 = 1/8,7 + 2,338 + 1/23 = 2,50 м2 ∙ °С/Вт.

Определение требуемого сопротивления теплопередаче покрытия

1. Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия определяют по СНиП II-3-79**.

 = (2 + 26) 1/8,7 ∙ 0,8 (2 - 0,5) = 2,682 м2 ∙ °С/Вт.

2. Уточнение расчетной температуры наружного воздуха. Требуемая толщина утепляющего слоя

 = 0,08 [2,682 - (1,87 + 1/23 + (0,0105 + 0,0015 + 0,025 + 0,3) / 0,175 + 0,03/2,04)] = 0,08 (2,682 - 0,2554) = 0,192 м.

Согласно существующей градации толщин утеплителя, принимаем

δут = 0,19 м.

Термическое сопротивление слоев покрытия определяют по СНиП II-3-79**.

R l = 0,0105/0,17 = 0,062 м2 ∙ °С/Вт; R 2 = 0,0015/0,17 = 0,0088 м2 ∙ °С/Вт;

R 3 = 0,0025/0,17 = 0,0147 м2-°С/Вт; R 4 = 0,03/2,04 = 0,0147 м2 ∙ °С/Вт;

R ут = 0,19/0,08 = 2,375 м2 ∙ °С/Вт.

Тепловую инерцию ограждающей конструкции определяют по СНиП II-3-79**.

Д = 0,062 (3,53 + 4,56) / 2 + 0,088 ∙ 4,56 + 0,0147 ∙ 3,53 + 0,147 ∙ 16,95 + 2,375 ∙ 1,11 = 0,251 + 0,04 + 0,052 + 0,249 + 2,636 = 3,23.

Следовательно, согласно СНиП II-3-79**, покрытие необходимо отнести к малоинерционным и в качестве расчетной зимней температуры принять среднюю температуру наиболее холодных суток (для г. Орла t н = -31 °С).

3. Новое значение требуемого сопротивления теплопередаче покрытия

 = (2 + 31) /8,7 × 0,8 (2 - 0,5) = 3,161 м2 × °С/Вт.

Требуемая толщина утепляющего слоя

 = 0,08 (3,161 - 0,2554) = 0,232 м.

Согласно существующей градации толщин утеплителя, принимаем δ2 = δут = 0,23 м.

По СНиП II-3-79** определяют термическое сопротивление утепляющего слоя

R ут = 0,23/0,08 = 2,875 м2 × °С/Вт.

Термическое сопротивление слоев конструкции определяют по СНиП II-3-79**.

R к = 0,062 + 0,0088 + 0,0147 + 0,0147 + 2,875 = 2,975 м2 × °С/Вт.

Сопротивление теплопередаче покрытия определяют по СНиП II-3-79**.

R 0 = 1/8,7 + 1/23 + 2,975 = 3,13 м2 × °С/Вт.

Расчет приведенных затрат

1. Наружная стена

Граничную температуру наружного воздуха, при которой следует включать (отключать) отопление, определяют по формуле ( 3)

t г = 2 - (2,7 × 2400) / (500/2,50 + 1750/3,13) = -6,5 ° C .

Среднюю температуру наружного воздуха отопительного периода определяют по формуле ( 1) и данным прил. 1 применительно к г. Орлу.

t от.пер = 0 (-6,5)2 + 0,72 (-6,5) - 8,20 = -12,9 °С.

Продолжительность отопительного периода определяют по формуле ( 2) и данным прил. 1 применительно к г. Орлу.

z от.пер = 0,07 (-6,5)2 + 2,90 (-6,5) + 33,2 × 102 = 1731 ч.

Приведенные затраты П, руб/м2, для стены с толщиной утеплителя 0,18 м определяют по формуле ( 4)

П = 24,57 + (2 + 12,9) 1731 × 1,05 × 5,56 × 10-9 × 1 × 3600 / (2,50 × 0,08) = 27,18 руб/м2.

Единовременные затраты Сд, руб/м2, определялись по отдельному расчету. Результаты расчетов приведенных затрат для стен с другими толщинами утеплителя приведены в табл. 3.

Из табл. 3 следует, что при толщинах утепляющего слоя, превышающих величину, соответствующую , нет минимума приведенных затрат, поэтому принимается стеновая панель с δут = 180 мм и r 0 = 2,5 м2 × С/Вт.

2. Покрытие

Граничную температуру наружного воздуха, при которой следует включать (отключать) отопление, определяют по формуле ( 3) при δут = 250 мм.

Таблица 3

Проведенные затраты для стен в зависимости от толщины утепляющего слоя, δут,

δут, мм

r 0, м2 ×°С/Вт

Сд, руб/м2

tг,°С

zот.пер, ч

tот.пер, ºС

П, руб/м2

260

3,41

29,25

-7,2

1595

-13,3

30,90

220

2,84

26,91

-6,8

1672

-13,1

29,25

180

2,50

24,57

-6,5

1731

-12,9

27,18

t г = (2 - 2,7 × 2400) / (500/2,5 + 1750/3,38) = -7 °С.

Среднюю температуру наружного воздуха отопительного периода определяют по формуле ( 1) и данным прил. 1

t от.пер = 0 (-7,0)2 + 0,72 (-7,0) - 8,2 = -13,2 °С

Продолжительность отопительного периода определяют по формуле ( 2) и данным прил. 1.

z от.пер = [0,07 (-7,0)2 + 2,90 (-7,0) + 33,2] 102 = 1633 ч.

Приведенные затраты П, руб/м2, для покрытия с толщиной утепляющего слоя 0,25 м определяют по формуле ( 4)

П = 28,66 + [(2 + 13,2) 1633 × 1,05 × 5,56 × 10-9 × 1 × 3600]/3,38 × 0,08 = 30,59 руб/м2.

Единовременные затраты Сд , руб/м2, определяют по отдельному расчету. Результаты расчетов приведенных затрат для покрытия с другими толщинами утепляющего слоя приведены в табл. 4.

Таблица 4

Приведенные затраты для покрытия в зависимости от толщины утепляющего слоя δут

δут, мм

r 0, м2 ×°С/Вт

Сд, руб/м2

tг,°С

zот.пер, ч

tот.пер, ºС

П, руб/м2

250

3,38

28,66

-7,0

1633

-13,2

30,59

230

3,13

27,50

-6,5

1731

-12,9

29,66

Согласно табл. 4, принимается покрытие с утеплителем толщиной δут = 230 мм и сопротивлением теплопередаче r 0 = 3,13 м2 × С/Вт.

Пример 2. Определить экономически целесообразное сопротивление теплопередаче стеновой панели с вентилируемой прослойкой в картофелехранилище.

Исходные данные

Район строительства - г. Орел.

Стеновая панель состоит из двух железобетонных плит плотностью γ1 = γ3 = 2500 кг/м3, толщиной δ1 = 60 мм, δ3 = 120 мм (внутренняя) и утеплителя между ними δ2, мм, из жестких минераловатных плит с γ2 = 200 кг/м3 по СНиП II-3-79**. Площадь поверхности наружных стен F c = 500 м2, покрытия F п = 1750 м2. Длина наружных стен l ′ = 96 м.

Режим хранения влажный, условия эксплуатации - Б ( СНиП II-3-79**).

Теплотехническая характеристика материалов трехслойной панели ( СНиП II-3-79**):

коэффициент теплопроводности железобетона λ1 = λ3 = 2,04 Вт / ( м × ° C );

коэффициент теплопроводности утеплителя λ2 = 0,08 Вт / ( м × ° C ), коэффициент его теплоусвоения S 2 = 1,1 Вт/(м2 × °С).

Толщина прослойки δпр = 0,05 м, ее длина l пр = 5 м.

Расчетная температура наружного воздуха для зимнего периода t н = -26 °С ( СНиП II-3-79**).

Температура воздуха в верхней зоне хранилища и на входе в прослойку

t в = t 0 = 5 °С.

Относительная влажность воздуха на входе в прослойку φ 0 = 90 % ( t = 0,5 °С), его плотность γ = 1,3 кг/м3 и удельная теплоемкость ср = 1 кДж/(кг × °С).

Сопротивление теплопередаче покрытия R п = 3,13 м2 × С/Вт (с учетом тепловой инерции).

Стоимость энергии технологического отопления СТ = 5,56 × 10-9 руб/Дж (Прейскурант 0,9 - 0,1), Сут = 58,5 руб/м3 (СНиП IV -4-82. Часть I . Строительные материалы).

Мощность одного электрокалорифера N = 10 кВт.

Коэффициенты излучения: абсолютно черного тела C 0 = 5,77 Вт / (м2 × С4), бетона С1 = 3,58 Вт / (м2 × °С4), асбестоцемента С2 = 5,52 Вт/ (м2 × °С4).

Порядок расчета

Расчет производят по формулам ( 1) - ( 7) и данным прил. 1 - 3.

1. Задаемся толщиной минераловатной плиты δ2 = 0,08 м (утеплитель).

2. По формуле ( 9) определяем разность

R 0 - R вп = 0,06/2,04 + 0,12/2,04 + 0,08/0,08 + 1/23 = 1,13 м2 × °С/Вт.

3. Путем интерполирования по t н , l пр , R 0 - R вп при δпр = 0,08 м определяют по прил. 3 расход воздуха в прослойке и его температуру на выходе в верхнюю зону

L = 190 м3 / (ч × м), t пр = 3 °С.

4. Коэффициент теплоотдачи в прослойке - по СН 245-71

а вп = 0,814 / ( l /3,58 + l /5,52 - l /5,77) + 4,35 × 10-3 (0,05 + l )0,2  = 2,83 + 4,35 × 10-3 × l ,01 × 1053 = 2,83 + 5,85 = 8,7 Вт / (м2 × °С).

5. Сопротивление теплопередаче панели - по ВНТП 14-80

R 0 = 0,06/2,04 + 0,12/2,04 + 0,08/0,08 + 1/23 + 1/8,7 = 1,25 м2 × °С/Вт.

6. Граничную температуру наружного воздуха определяют по формуле ( 3)

t г = 2 - 2,7 × 2400/ (500/1,25 + 1750/3,13) =-4,8 °С.

7. По формуле ( 1) и данным прил. 1 определяют среднюю температуру отопительного периода

t от.пер = 0 (-4,8)2 + 0,72 (-4,8) + (-8,2) = -11,7 °С.

8. Продолжительность отопительного периода определяют по формуле ( 2)

z от.пер = [0,07 (-4,8)2 +2,9 (-4,8) + 33,2] 102 = 2089 ч.

9. По формуле ( 6)

Вв = 190 × 1 × 1,3 (5 - 3,0) 96/3600 × 10 = 1,32 шт.,

принимаем bb = 2 шт.

10. По формуле ( 5)

Сд = 14,04 + 58,5 × 0,08 + (309 + × 2 × 468 + 245) /500 = 21,70 руб/м2.

11. По формуле ( 4)

П = 21,70 + [(5 + 11,7) 20,89 × 1,05 × 5,56 × 10-9 × 3600 × 1] /1,25 × 0,08 = 29,03 руб/м2.

Результаты расчетов приведенных затрат для стен с другими толщинами утеплителя приведены в табл. 5.

Таблица 5

Приведенные затраты П, руб/м2, для стены с вентилируемой прослойкой в зависимости от толщины утепляющего слоя

δут, мм

r 0, м2 ×°С/Вт

Сд, руб/м2

tг,°С

zот.пер, ч

tот.пер, ºС

П, руб/м2

80

1,25

21,70

-4,8

2089

-11,7

29,03

90

1,39

21,35

-5,0

2045

-11,8

27,84

100

1,51

21,93

-5,3

1980

-12,0

27,78

120

1,78

23,10

-5,7

1894

-12,3

27,94

Из табл. 5 следует, что минимальные приведенные затраты соответствуют толщине утепляющего слоя δут = 100 мм и сопротивлению теплопередаче r 0 = 1,51 м2 × °С/Вт. Учитывая, что для каждой толщины утеплителя r 0 =  принимается стеновая панель с δут = 100 мм r 0 = 1,51 м2 × °С/Вт, по прил. 3 путем интерполирования L = 109 м3/ (м × ч), t пр = 2,7 ºС.

При эксплуатации стеновой панели с сопротивлением теплопередаче, определенном в примере 1 и аналогичных величинах δ пр , l пр , получим по прил. 3 L = 60 м3/(ч × м), t пр = 2,5 °С.

Пример 3. Определить мощность технологического отопления помещения хранения картофелехранилища.

Исходные данные

Расчетная температура наружного воздуха t н = -26 °С внутреннего t в = 6 °С (ОНТП 6-86).

Сопротивление теплопередаче покрытия r 0 = 3,13 м2 × ºС/Вт (с учетом тепловой инерции).

Площадь поверхности покрытия F п = 1750 м2.

Площадь поверхности наружной стены без вентилируемой прослойки F с = 250 м2 , ее сопротивление теплопередаче  = 2,50 м2 × °С/Вт.

Масса хранимой продукции G = 3000 т (три секции по 1000 т каждая с общим объемом верхней зоны) ее удельные влаговыделения W = 4,9 × 10-3 кг/(т × ч) по прил. 2.

Теплоемкость воздуха, с = 1 кДж/(кг × °С), его плотность γ = 1,3 кг/м3, расход L = 109 м3/(м × ч) (из примера 2), длина наружных стен, занятая вентилируемой прослойкой, l = 48 м.

Температура воздуха на выходе из прослойки t пр = 2,7 ° C (из примера 2). Влагосодержание наружного воздуха d н = 0,62 × 10-3 кг/кг, внутреннего d в = 5,4 × 10-3 кг/кг.

Площадь поверхности насыпи продукции F пр = 2400 м2.

Порядок расчета

1. По формуле ( 11) определяют величину Q 0

Q 0 = [250/2,50 + 1750/3,13 + 0,278 × 3000 × l × 4,9 × 10-3/10-3 (5,4 - 0,62)] × (6 + 26) - 2,7 × 2400 + 0,278 × 1 × 1,3 × 109 × 48 (6 - 2,7) = 48209 Вт.

2. По формуле ( 12) при N э = 10 кВт получим п = 48209/1000 × 10 = 4,8 шт.

К установке принимаем п = 5 шт.

Агрегаты технологического отопления в помещениях хранения следует размещать исходя из условия обеспечения равномерного распределения температурного поля в обогреваемых объемах.

Пример 4. Определить основные параметры воздухораспределительных устройств для картофелехранилища емкостью 3000 т, расположенного в районе Читы. Хранилище имеет три секции по 1000 т, размер каждой секции в плане 12 × 26 м. Высота насыпи несортированного картофеля 4 м. Расчетная температура подаваемого воздуха 12 ºС.

Определить размеры и число каналов, количество решеток и шаг между ними, площадь живого сечения и среднюю скорость воздуха на выходе из решеток.

Подобрать вентиляторы, определить их количество и установочную мощность.

Порядок расчета

1. Принимаем для распределения воздуха подпольные каналы, параллельные короткой стороне насыпи в плане. Длину магистрального канала принимаем равной 25 м (см. ОНТП 6-86). Расстояние между осями воздухораспределительных каналов в = 2 м. Число каналов, согласно формуле ( 15), равно:

m = 26/2 = 13.

2. Удельный расход воздуха V найдем из табл. 11 ОНТП 6-86 50 м3/(т × ч) для районов с расчетной зимней температурой ≤ -30 °С. Интенсивность вентилирования определяем по формуле ( 14)

q = 1000 × 50/26 × 12 = 160 м3/(м2 × ч).

3. Примем среднюю скорость воздуха на выходе из решеток канала равной 0,8 м/с. Тогда площадь живого сечения решеток, согласно формуле ( 13), составит:

S ж = 160 × 12 × 2/0,5 × 0,8 × 3600 = 2,67 м2.

Расстояние между решетками в канале (шаг) примем равным 1 м. Количество решеток при длине канала 11,6 м будет равно 12, а площадь живого сечения одной решетки - 2,68 : 12 = 0,22 м2.

4. Площадь начального сечения канала, согласно формуле ( 16), примем равной

S к = 0,12 × 2,67= 0,32 м2.

При ширине прямоугольного сечения канала 0,6 м начальная глубина канала равна 0,32 : 0,6 = 0,53 м.

5. Объем воздуха L k , подаваемого в один канал, составит:

L k = 1000 × 50/13 = 3845 м3/ч = 1,07 м3/с.

6. Скорость воздуха на входе в канал

V к = 1,07/0,32 = 3,35 м/с.

7. Плотность воздуха определяем по формуле ( 20)

ρ = 0,35 × 935 / (273 + 12) = 1,15 кг/м3.

Среднее динамическое давление на входе в распределительный канал

Рд.в.х = 1,15 × 3,352/2 = 6,45 Па.

8. Коэффициент сопротивления распределительного канала при , согласно п. 1.17, равен 1,5.

9. Потери давления (сопротивление) в распределительном канале находим согласно формуле ( 19)

Нв.к = 1,5 × 6,45 = 9,7 Па.

10. Сопротивление приточной шахты примем равным 60 Па, а сопротивление магистрального канала - 200 Па.

11. Аэродинамическое сопротивление насыпи продукции Р = 78,1 Па. Величину Р = 78,1 Па определяем путем интерполирования по прил. 4.

12. Общее сопротивление вентиляционной сети составит по формуле ( 18)

Нс = (78,1 + 9 × 7 + 60 + 200) 1,1 = 383 Па.

13. С учетом числа секций и п. 1.19 примем количество установленных вентиляторов равным 6. Таким образом, на каждую секцию приходится 2 вентилятора. Количество воздуха, подаваемого одним вентилятором, должно быть равным согласно формуле ( 17)

L = 3000 × 50/3600 × 6 = 6,94 м3/с = 25000 м3/ч.

14. Согласно характеристикам вентиляторов, принимаем к установке вентилятор Ц4-70 № 10. c пв = 500 об/мин., КПД 0,7 и клиноременной передачей (КПД передачи = 0,95).

15. Мощность электродвигателя к вентилятору N b , кВт, определяем по формуле ( 21)

N b = 6,94 × 383/0,7 × 0,95 × 103 = 3,99 кВт.

16. Установочная мощность электродвигателя по ( 22) составит

N уст = 1,15 × 3,99 = 4,59 кВт.

При замене данного вентилятора 6-го исполнения вентилятором 1-го исполнения (с колесом на валу электродвигателя). Число оборотов последнего должно быть ближайшим большим к расчетному.

Пример 5. Определить мощность оборудования для тепловой обработки лука.

Исходные данные

Лукохранилище вместимостью G = 1500 т.

Количество лука-матки, проходящего сушку и термическую обработку в сушильных камерах при условии поступления лука в хранилище в количестве 43 т в течение суток, равно G 1 = 43 т.

Средний диаметр луковиц d ср = 0,04 м.

Начальная температура лука при сушке t н.о = 18 ° C , при термической обработке t н.о = 30 ºС (ОНТП 6-86). Конечная температура лука, равная температуре вдуваемого воздуха при сушке - t о.с = 35 ºС, при термической обработке - t о.т = 45 °С.

Высота насыпи лука h = 2 м. Продолжительность этапа сушки принимаем τ c = 48 ч.

Количество лука-матки, проходящего одновременную термическую обработку, G 1 = 43 т. Коэффициент В = 158 (по табл. 2).

Порядок расчета

1. Скорость фильтрации воздуха при сушке определяется по формуле ( 24)

ис = 158 × 2/35 × 48 = 0,19 м/с.

2. Удельный расход воздуха при сушке определяется по формуле ( 23)

vc = 0,19 × 0,36 × 3600/0,7 × 0,6 × 2 = 293 м3(т × ч).

3. Производительность системы вентиляции при сушке лука определяем по формуле ( 26)

L с = 293 × 43 = 12599 м3/ч.

4. Потребная тепловая мощность калорифера при сушке определяется по формуле ( 27)

N c = 1,2 × 1,1 × 12599 (35 - 18) 1/3600 = 79 кВт.

5. Усушку* продукции определяем по формуле ( 25)

η = 48/6,6 = 7,3 %,

что больше нормируемого значения, равного 5 %.

* Количество удаляемой влаги, %, первоначальной массы лука.

6. Определяем продолжительность просушки в зависимости от нормируемого значения усушки из формулы ( 25)

τс = 6,6 × 5 = 33 ч.

Для этого времени сушки:

скорость фильтрации ис = 0,27 м/с;

удельный расход воздуха v c = 417 м3/(т × ч);

производительность системы вентиляции Lc = 17 431 м/ч;

мощность калорифера N c = 112 кВт.

Целесообразное время сушки следует принимать исходя из условия обеспечения минимума приведенных затрат, руб/т, определяемых расчетом для вариантов с различной продолжительностью сушки, т.е. с разными значениями мощностей калориферов и вентиляторов при нормируемой величине усушки продукции.

7. Продолжительность нагрева массы лука при прокаливании определяем по формуле ( 28)

τ т = 8,2 × 20,74 (0,375 × 0,04)0,26/0,27 = 17 ч.

2. ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ ПО ПЕРЕРАБОТКЕ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ ПРОДУКЦИИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЙ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

2.1. Основными вредными факторами в производственных помещениях в летний период являются тепло- и влаговыделения, а в зимний и переходный периоды - влаговыделения.

2.2. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций , м2 × °С/Вт, предприятий по переработке сельскохозяйственной продукции, имеющих технологические тепло- и влаговыделения, определяют по СНиП II-3-79**. Расчетную температуру t в , ° C , и относительную влажность φ в , %, внутреннего воздуха следует принимать по ВНТП 14-80.

2.3. Требуемую толщину утепляющего слоя , м, ограждающей конструкции определяют по формуле

                                     ( 29)

где λут - коэффициент теплопроводности утепляющего слоя, Вт/(м × °С); ав, ан - коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхности ограждающей конструкции Вт/(м2 × С), принимают по СНиП II-3-79**; δ i - толщина, м, слоев ограждающей конструкции, принимаемая по конструктивным соображениям; λ i - коэффициент теплопроводности слоев ограждающей конструкции, принимаемый по СНиП II-3-79**, Вт/(м × °С).

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ

2.4. Количество тепла на отопление Q от , Вт, определяют по формуле

Q от = Q т.п + Q в - Q т.в ,                                                          (30)

где Q т.п - теплопотери помещений, Вт; Q в - количество тепла на нагрев приточного воздуха, Вт; Q т.в - теплопоступления в помещение, Вт.

Теплопотери, Вт, помещением определяют по формуле

Q т.п = Q огр + Q т ,                                                              (31)

где Q огр - теплопотери ограждающими конструкциями, Вт, определяемые по формуле ( 32); Q т - теплопотери на нагрев поступающей в помещение тары, Вт, определяемые по формуле ( 34).

Теплопотери ограждающими конструкциями

              ( 32)

где   - площади поверхностей пола, наружных стен и остекленных поверхностей до высоты 4 м от пола, м2,  - сопротивление теплопередаче пола, наружных стен и остекленных поверхностей до высоты 4 м от пола, м2 × ºС/Вт; t о.з - температура воздуха в обслуживаемой зоне, °С, принимаемая равной нормируемой внутренней температуре для расчетного периода; t н - расчетная температура наружного воздуха, °С, определяемая по параметру Б в СНиП II -33-75*;   - площади поверхностей наружных стен и остекленных поверхностей на высоте св. 4 м от пола, м2;  - сопротивление теплопередаче наружных стен и остекленных поверхностей на высоте св. 4 м от пола, м2 × ºС/Вт; t в.з - температура воздуха в верхней зоне, °С, определяют по формуле

t в.з = t о.з + D ( h - 4),                                                               (33)

где D - температурный градиент, усредненное значение которого при рассеянном притоке в нижнюю зону помещения принимается по рис. 2, ºС/м; h - высота помещения, м; 4 - граница разделения высоты помещения, м, при определении теплопотерь согласно СНиП II -33-75*; F п - площадь поверхности покрытия, м2,  - сопротивление теплопередаче покрытия, м2 × °С/Вт.

Рис. 2. Средние значения температурного градиента D , °С/м, в зависимости от высоты помещения и теплонапряженности q , Вт/м3

а - температурный градиент D , ° С/м; б - высота помещения, м; 1 - до 23 Вт/м3; 2 - до 46 Вт/м3

Температуру наружного воздуха при расчете отопления и вентиляции для сезонных предприятий следует определять согласно СНиП 2.10.02-84.

Количество составляющих в формуле ( 32) зависит от вида ограждающей конструкции и высоты помещения.

Теплопотери на нагрев тары, поступающей в помещение,

Q т = Σ Р ст ( t о.з - t т ) /3,6,                                                          (34)

где Р - вес тары, поступающей в помещение, кг/ч; ст - удельная теплоемкость материала тары, кДж/(кг × °С); t т - температура материала тары, °С, принимаемая равной расчетной температуре наружного воздуха для отопления.

Количество тепла на нагрев приточного воздуха определяют по формуле

Q в = L c р γ ( t о.з - t н ) / 3,6,                                                      ( 35)

где L - количество наружного воздуха для разбавления влаги в помещении, м3/ч, согласно пп. 2.9, 2.10; ср = 1 кДж/(кг × ºС) - удельная теплоемкость воздуха; γ - плотность приточного воздуха, кг/м3; 3,6 - переводной коэффициент в систему СИ.

Теплопоступления в помещение Q тв , Вт, определяют по формуле

Q тв = Q э + Q я + Q с.м + Q то + Q эо ,                                           (36)

где Q э - т еплопоступления от установленных электродвигателей, Вт; Q я - теплопоступления от обслуживающего персонала, Вт; Q с.м - теплопоступления от смежных помещений, Вт; Q то - теплопоступления от нагретых поверхностей оборудования, Вт; Q эо - т еплопоступления от электроосвещения, Вт.

Теплопоступления от электродвигателей следует определять по формуле

Q э = 1000 μ1 μ2 μ3 μ4 N ном ,                                                 (37)

где 1000 - энергия 1 кВт, Вт; μ1 - коэффициент использования установочной мощности, принимаемый в пределах 0,7 - 0,9; μ2 - коэффициент загрузки (отношение среднего потребления мощности к максимальному), принимаемый равным 0,5 - 0,8; μ3 - коэффициент одновременности работы машин, принимаемый равным 0,5 - 1 согласно технологическим требованиям; μ4 - коэффициент, учитывающий ассимиляцию выделяющегося тепла воздухом, принимаемый равным 0,65 - 1; N ном - суммарная номинальная мощность установленных электродвигателей, кВт.

Значения коэффициентов μ1 - μ4 принимают по справочным данным. Теплопоступления от обслуживающего персонала следует определять по формуле

Q я = п ( q п - q с ),                                                           (38)

где п - количество обслуживающего персонала, чел.; q п - полные теплопоступления от одного человека, Вт/чел.; q c - количество скрытого тепла, расходуемого на испарение влаги, Вт/чел.

Величины q п и q с следует определять по рис. 3.

Рис. 3. Зависимость количества тепла и влаги, выделяемых человеком, от температуры воздуха в помещении и характера работы

а - тепловыделение, Вт; б - температура воздуха, °С; в - влаговыделение, г/ч

_____ - полное количество тепла, __ __ __ - тепло, идущее на испарение влаги;

1 - человек в покое; 2 - легкая работа в учреждении; 3 - физическая работа; 4 - тяжелая физическая работа

Теплопоступления от смежных помещений определяют по формуле

Q c м = (1/ R см ) D t см F см ,                                                    (39)

где R см - сопротивление теплопередаче ограждения, разделяющего смежные помещения, м2 × °С/Вт; D t см - температурный перепад между смежными помещениями, °С; F см - площадь поверхности ограждения, разделяющего смежные помещения, м2.

Тепловыделения от нагретых поверхностей технологического оборудования принимают согласно ВНТП 14-80 или паспортным справочным данным. Теплопоступления от электроосвещения являются суммарной мощностью источников освещения.

2.5. Количество единиц отопительного оборудования определяют на основе его единичной мощности и значения Q от , а его размещение (с учетом объемно-планировочного решения) должно обеспечивать равномерное распределение температурного поля в объеме помещения.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНА В ЗИМНИЙ (ОСЕННИЙ) И ЛЕТНИЙ ПЕРИОДЫ

2.6. Воздухообмен в производственных помещениях осуществляют локализующей и общеобменной системами вентиляции.

Локализующую вентиляцию следует предусматривать от оборудования с большими тепло- и влаговыделениями.

Неулавливаемые местными отсосами и выделенные в цех тепло и влага разбавляются общеобменной вентиляцией до достижения внутренним воздухом нормативных значений температуры и относительной влажности (при работающей в зимний период системе отопления).

Количество воздуха, удаляемого общеобменной вентиляцией, следует определять для двух периодов года - зимнего и летнего - в соответствии с режимом работы производственного помещения.

2.7. Основными влаговыделениями в помещении являются испарения с открытых поверхностей жидкости, находящейся в технологическом оборудовании W , кг/ч. Значения этих влаговыделекий в связи с подвижностью воздуха в помещениях V > 0,2 м/с (система воздушного отопления, механическая вентиляция) рекомендуется определять по рис. 4 и 5.

Рис. 4. Влаговыделения с открытой водной поверхности технологического оборудования в зависимости от относительной влажности внутреннего воздуха φ , % и температуры воды t , °С, для t в = 16 ° C , Pδ = 1,01 × 105 Па

Рис. 5. Влаговыделения с открытой водной поверхности технологического оборудования в зависимости от относительной влажности внутреннего воздуха φ , %, и температура воды t , °С, для t в = 22 °С и Pδ = 1,01 105 Па

Испарение со смоченной поверхности пола ввиду его эпизодического характера в расчетах не учитывается.

2.8. При наличии местных отсосов воздухообмен для общеобменной вентиляции в холодный период (количество приточного воздуха) , м3/ч, принимается в объеме, равном производительности местных отсосов:

 = ρм.о L л.в .

Количество воздуха L л.в , кг/ч, уделяемого местным отсосом при отсутствии данных о его величине, следует определять по формуле

L л.в = 3600 f V ρм.о ,                                                        (40)

где f - площадь расчетного сечения укрытия, м2; V - средняя скорость в расчетном сечении укрытия, принимаемая по указаниям нормативных документов и находящаяся для тепло- и влаговыделений в пределах 0,2 - 0,7 м/с; ρм.о - масса влажного воздуха, удаляемого местными отсосами, кг/м3.

2.9. Воздухообмен общеобменной вентиляции для создания допустимой температуры в помещении в летний период определяют по формуле

 = 3,6 (Q т . о + Q огр . л + Q э + Q я ) / (I2 - I1),                               (41)

где 3,6 - коэффициент перевода в систему единиц СИ; Q огр.л - количество тепла, Вт, поступающего в помещение через ограждающие конструкции и световые проемы от солнечной радиации, определяемого по формулам СНиП II -33-75*; I 2 - удельная энтальпия внутреннего воздуха, кДж/кг, определяем по I - d диаграмме с помощью луча процесса ε, кДж/кг:

ε = ( Q т.о + Q огр.л + Q э + Q я × 3,6) / W а ;                                    (42)

I 1 - удельная энтальпия приточного воздуха, кДж/кг.

ИНЖЕНЕРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ, РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ РЕЖИМОВ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ

2.10. Значительное выделение конвективного и лучистого тепла, загрязнение воздуха рабочих помещений вредными выделениями и их распространение должны предотвращать следующие мероприятия:

источники выделений конвективного или лучистого тепла (вакуум-аппараты, подогреватели, сушилки, трубопроводы и т.п.) должны иметь соответствующую теплоизоляцию. Температура внешних поверхностей оборудования, установленного в рабочих помещениях, не должна превышать значений, приведенных в СН 245-71;

технологическое оборудование со значительными влаговыделениями должно быть герметизировано или иметь крышки, укрытия в виде кабин, кожухов, шкафов, зонтов с местными отсосами водяных паров;

процессы со значительными выделениями пыли (производство тары и др.) должны быть изолированы от других производственных процессов. Оборудование или части его, являющиеся источниками выделений пыли, должны быть укрыты и максимально герметизированы.

2.11. Зимний и летний расчетные режимы следует обеспечивать с помощью отопления и механической приточно-вытяжной вентиляции.

При наличии общеобменной вентиляции вытяжка должна, как правило, осуществляться из верхней зоны помещения. Продолжительность работы локализующей вентиляции следует определять по времени работы оборудования, от которого предусмотрены местные отсосы.

2.12. Следует предусматривать блокировку работы вытяжного вентиляционного оборудования локализующей и общеобменной вентиляции с технологическим оборудованием, от которого предусматриваются местные отсосы.

2.13. В зимний и летний периоды в производственных помещениях может иметь место несколько вариантов распределения количества вентиляционного воздуха между локализующей и общеобменной вентиляцией:

I           L л.в = L о.в                   для зимнего периода

         для летнего периода

II           L л.в < L о.в                 для зимнего периода

            L л.в < L о.в                 для летнего периода

III          L л.в = 0

В варианте I для зимнего и летнего (случай а) периодов основное вентиляционное оборудование следует выбирать по количеству воздуха, удаляемого локализующей вентиляцией, а для случая б (условия летнего режима) необходимо устанавливать дополнительное вентиляционное оборудование. Дополнительные приточно-вытяжные установки (устройства) выбирают по количеству воздуха, м3/ч, равному

Для варианта II основное приточное вентиляционное оборудование следует выбирать по производительности общеобменной вентиляции, а основное вытяжное вентиляционное оборудование при работе местных отсосов - по количеству воздуха

.

В зимний период в зависимости от уровня допустимой относительной влажности воздуха в помещении возможна работа вентиляционной системы на рециркуляцию.

В летний период года вентиляция должна обеспечивать производительность . Производительность дополнительного вентиляционного оборудования - .

Для варианта III основное приточно-вытяжное вентиляционное оборудование следует выбирать по количеству воздуха , дополнительное - по количеству воздуха

.

2.14. При переходе на летний режим отключают отопление и включают дополнительные приточно-вытяжные вентиляционные установки общеобменной вентиляции, которые при совместной работе с основными установками зимнего периода обеспечивают условия летнего периода.

2.15. Приточный воздух подают в помещение в соответствии с требованиями СНиП II -33-75*и СН 245-71.

2.16. Отопление всех производственных помещений должно быть воздушным, совмещенным с приточной вентиляцией и устройством дежурного водяного или парового отопления.

Отопление регулируют по температуре воздуха в рабочей зоне.

ПРИМЕР ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ЦЕХА ОВОЩНЫХ КОНСЕРВОВ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ 5 МУБ/ГОД (КРУГЛОГОДИЧНОЕ) ПО ТИПОВОМУ ПРОЕКТУ 814-93*

* Муб - миллион условных банок.

Исходные данные

Место строительства - г. Минск, расчетная температура наружного воздуха t н = -25 °С, внутреннего - t в = 16 °С, его относительная влажность φв = 60 %. Наружные стены изготовлены из панелей, состоящих из двух железобетонных плит плотностью γ = γ3 = 2500 кг/м3, толщиной δ1 = 60 мм, δ3 = 120 мм (внутренняя) и утеплителя между ними из жестких минераловатных плит с γ2 = 200 кг/м3 ( ГОСТ 9573-82).

Режим хранения - нормальный ( СНиП II-3-79**), условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б ( СНиП II-3-79**).

Теплотехнические характеристики материалов трехслойной панели ( СНиП II-3-79**):

коэффициент теплопроводности железобетона λ1 = λ3 = 2,04 Вт/(м × °С), его коэффициент теплоусвоения S 1 = S 3 = 16,95 Вт/(м2 × С);

коэффициент теплопроводности утеплителя λ2 = 0,08 Вт/(м × °С), коэффициент теплоусвоения S 2 = 1,11 Вт/(м2 × °С).

Стоимость энергии технологического отопления Ст = 2,07 × 10-9 руб/Дж (Прейскурант 09 - 01), стоимость утеплителя Сут = 58,5 руб/м3 (СНиП IV -4-82. Часть 1. Строительные материалы).

Площади поверхностей стен: f 1 = 137 м2, F 2 = F 3 = 205 м2, F пол = F п = 864 м2. Тепловыделяющим оборудованием в цехе являются: автоклавы 66-КАВ-2, 10 шт.; подогреватель КТП-2, 2 шт. (площадь поверхности F к = 5,61 м2); аппарат тепловой МЗС-320, 1 шт. (площадь поверхности F т = 7,85 м2); котел варочный МЗС-244б, 2 шт. (площадь поверхности F б = 5,12 м2).

Суммарная мощность источников освещения N yc т = 6,56 кВт.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стен и потолка ав = 8,7 Вт/(м2 × °С).

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий ан = 23 Вт/(м2 × С).

Порядок расчета

Определение сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций

Расчет требуемого сопротивления теплопередаче наружной стены.

1. По СНиП II-3-79** определяют требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены.

 = (16 + 25) 1/8,7 = 0,59 м2 × °С/Вт.

2. Требуемую толщину панели определяют по формуле ( 29):

δ2 = 0,08 [0,59 - (1/8,7 + 1/23 + 0,06/2,04 + 0,12/2,04)] = 0,08 [0,59 - (0,115 + 0,043 + 0,0294 + 0,0588)] = 0,027 м.

Согласно существующей градации толщин утеплителя, принимаем δ2 = 0,04 м.

3. Термические сопротивления слоев панели определяют по СНиП II-3-79**

R 1 = 0,06/2,04 = 0,0294 м2 × °С/Вт; R 2 = 0,04/0,08 = 0,5 м2 × °С/Вт;

R 3 = 0,12/2,04 = 0,0588 м2 × °С/Вт.

4. Тепловую инерцию панели определяют по СНиП II-3-79**

Д = 0,0294 × 16,95 + 0,5 × 1,11 + 0,0588 × 16,95 = 2,05.

5. Согласно СНиП II-3-79**, ограждение малой инерционности и в качестве расчетной зимней температуры следует принимать среднюю температуру наиболее холодных зимних суток. Для Минска t н = -29 °С.

По СНиП II-3-79**  = (16 + 29) 1/8 × 8,7 = 0,66 м2 × °С/Вт.

6. Требуемую толщину утепляющего слоя определяют по формуле ( 29).

δ2 = 0,08 [0,66 - (1/8,7 + 1/23 + (0,06 + 0,12) /2,04)] = 0,032 м.

К расчету принимаем δут = 0,04 м по СНиП II-3-79**.

R к = 0,18/2,04 + 0,04/0,08 = 0,59 м2 × °С/Вт.

7. По СНиП II-3-79** R 0 = 1/8,7 + 0,59 + 1/23,0 = 0,75 м2 × °С/Вт.

8. Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче стеновой панели определяют по СНиП II-3-79** при z от.пер = 4872 ч, t от.пер = -1,2 °С; Ст = 2,07 × 10-9, руб/Дж; l т = 1,2.

9. Приведенные затраты П, руб/м2, для панели с толщиной утеплителя 0,04 м.

П = 16,81 + [3600 (16 + 1,2) 4872 × 1,05 × 2,07 × 10-9 × 1,2] / 0,75 × 0,08 = 29,92 руб/м2.

Единовременные затраты Сд, руб/м2, определялись по отдельному расчету. Расчет приведенных затрат для стен с другими толщинами утеплителя приведен в табл. 6.

Из табл. 6 следует, что минимальные приведенные затраты для стен соответствуют толщине утепляющего слоя δут = 0,1 м и сопротивлению теплопередаче 1,5 м2 × С/Вт, которое больше требуемого значения, равного 0,66 м2 × °С/Вт. В этой связи принимаем экономически целесообразную величину  = 1,5 м2 × °С/Вт и δут = 0,1 м.

Таблица 6

δут, м

R0, м2 ×°С/Вт

Сд, руб/м2

П, руб/м2

0,12

1,75

21,61

27,23

0,10

1,50

20,41

26,97

0,08

1,25

19,21

27,08

0,07

1,12

18,61

27,39

0,06

1,00

18,01

27,85

0,05

0,87

17,41

28,72

0,04

0,75

16,81

29,92

Расчет требуемого сопротивления теплопередаче покрытия

1. Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия определяют по СНиП II-3-79**  = (16 + 25) 1/7 × 8,7 = 0,673 м2 × °С/Вт.

2. Термическое сопротивление слоев покрытия (кроме утеплителя) состоит из: четырех слоев рубероида R 1 = 0,0105/0,170 = 0,062 м2 × °С/Вт; грунтовки битумной R 2 = 0,0015/0,170 = 0,088 м2 × °С/Вт; пароизоляции R 3 = 0,0025/0,170 = 0,0147 м2 × °С/Вт; плиты ПКЖ R 4 = 0,03/2,04 = 0,0147 м2 × °С/Вт.

По СНиП II-3-79** R к = 0,062 + 0,0088 + 0,0147 + 0,0147 = 0,1 м2 × °С/Вт.

3. По формуле ( 29) δ ут = 0,08 [0,673 - (1/8,7 + 1/23 + 0,1)] = 0,033 м.

Согласно существующей градации утеплителя, принимаем δ ут = 0,04 м, R ут = 0,04/0,08 = 0,5 м2 × °С/Вт.

4. Тепловую инерцию определяют по СНиП II-3-79**

D = 0,062 × 3,53 + 0,0088 × 4 × 4,56 + 0,0147 × 3,53 + 0,014 × 16,95 + 0,5 × 1,11 = 1,12,

т.е. ограждение безынерционное, поэтому к расчету следует принять абсолютно минимальную температуру наружного воздуха: t н = -39 °С.

5. По СНиП II-3-79**  = (16 + 39) 1/7 × 8,7 = 0,9 м2 × °С/Вт.

6. По формуле ( 29) δ ут = 0,08 [0,9 - (1/8,7 + 1/23 + 0,1)] = 0,051 м.

Согласно существующей градации утеплителя, принимают δ ут = 0,05 м.

7. По СНиП II-3-79** R к = 0,1 + 0,05/0,8 = 0,723 м2 × °С/Вт.

8. По СНиП II-3-79** R 0 = 1/8,7 + 0,723 + 1/23 = 0,88 м2 × °С/Вт.

9. Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче покрытия определяют по СНиП II-3-79** при z от.пер = 4872 ч, t от.пер = -1,2 °С; Ст = 2,07 × 10-9; руб/Дж; l т = 1,2; Сут = 58,5 руб/м3 (СНиП IV -4-82- Часть I . Строительные материалы).

10. Приведенные затраты П, руб/м2, для покрытия толщиной утепляющего слоя 0,05 м.

П = 14,50 + [3600 (16 + 1,2) 4872 × 1,05 × 2,07 × 10-9 × 1,2] 0,88 × 0,08 = 25,68 руб/м2.

Единовременные затраты, руб/м2, определялись по отдельному расчету. Расчет приведенных затрат на покрытие с другими толщинами утеплителя приведен в табл. 7.

Таблица 7

δут, м

R0, м2 ×°С/Вт

Сд, руб/м2

П, руб/м2

0,10

1,50

18,15

24,71

0,09

1,37

17,40

24,58

0,07

1,12

15,95

24,74

0,05

0,88

14,50

25,68

Из табл. 7 следует, что минимальные приведенные затраты для покрытия соответствуют толщине утепляющего слоя δ ут = 0,09 м и сопротивлению теплопередаче 1,37 м2 × °С/Вт, которое больше требуемого значения, равного 0,9 м2 × °С/Вт.

Принимаем экономически целесообразную величину  = 1,37 м2 × °С/Вт и δ ут = 0,09 м.

Определение количества тепла, необходимого для отопления

В помещении цеха установлены электродвигатели:

N 1 = 2,8 кВт - 1 шт., N 2 = 0,6 кВт - 2 шт., N 3 = 1,7 кВт - 1 шт.

N ном = N 1 + N 2 + N 3 = 2,8 + 0,6 × 1,7 = 5,7 кВт.

Коэффициенты μ1 = 0,8; μ2 = 0,7; μ3 = 0,9; μ4 = 0,8.

Теплопоступления от электродвигателей определяют по формуле ( 37)

Q э = 1000 × 0,8 × 0,7 × 0,9 × 0,8 × 5,7 = 2298 Вт.

Количество обслуживающего персонала в смену п = 94 чел. По рис. 3 q п = 213 Вт/чел., q с = 78 Вт/чел.

1. По формуле ( 38) Q я = 94 (213 - 78) = 12690 Вт.

Теплопоступления из смежных помещений учитываем только от стены, граничащей с гардеробными. Температурный перепад между смежными помещениями D t см = 2 °С, площадь поверхности стен между этими помещениями F см = 137 м2.

2. Сопротивление теплопередаче внутренней стены из глиняного обыкновенного кирпича толщиной 0,25 м

R 0 = 1/8,7 + 0,25/0,81 + 1/8,7 = 0,54 м2 × °С/Вт;

по СНиП II -33-75* Q см = 1/0,54 × 2 × 137 = 507 Вт.

3. Теплопоступления от электроосвещения Q ло = 1000 × 6,56 = 6560 Вт.

Теплопоступления от нагретых поверхностей:

подогреватели КТП-2 Q 1 = 3480 Вт; аппарата теплового МЗС-32 Q 2 = 6978 Вт; котла варочного МЗС-2446 Q 3 = 5815 Вт; автоклава 66-КАВ-2 Q 4 = 4500 Вт.

Автоклавы заглублены в приямки, поэтому тепловыделения от них в цех снижаются на 25 %. В осенне-зимний период автоклавы не работают, Q 4 = 0, поэтому общие теплопоступления в помещение цеха составят в зимний период

Q то = 2 × 3480 + 6978 + 5815 × 2 + 0 = 25568 Вт.

4. По формуле ( 36) определяют

Q т.в = 2298 + 12690 + 507 + 25568 + 6560 = 47624 Вт.

5. Удельные теплопритоки q уд = 47624/864 × 5,7 = 9,67 Вт/м2.

6. Теплопотери через полы (в соответствии с табл. 1 прил. 5 в СНиП II -33-75*)

Q пол = (112/2,1 + 104/4,3 + 80/8,6 + 568/14,3) (6 + 25) = 5134 Вт.

7. Теплопотери через наружные стены, окна и двери на высоту до 4 м

Q а = 52,8/1,50 (16 + 26) 1,05 = 1515 Вт (ориентация на юг),

где 1,05 - надбавка: на угловое помещение - 5 % (прил. 5, табл. 2 в СНиП II -33-75*)

Q ок = 19,2/0,31 (16 + 25) 1,05 = 2666 Вт (ориентация на юг),

где 0,31 - сопротивление теплопередаче окон, м2 × °С/Вт ( СНиП II-3-79**)

Q д = 15/0,49 (16 + 25) 1,80 = 2259 Вт (ориентация на восток),

где 0,49 - сопротивление теплопередаче двери, м2 × °С/Вт ( ГОСТ 14624-84); 1,80 - надбавка: на ориентацию - 10 %, на угловое помещение - 5 %, на двери - 65 % (прил. 5, табл. 2 в СНиП II -33-75*)

Q c 2 = 81/1,50 (16 + 25) 1,15 = 2546 Вт (ориентация на восток),

где 1,15 - надбавка: на ориентацию - 10 %, на угловое помещение - 5 %.

8. Температуру воздуха в верхней зоне при D = 0,77 град/м (рис. 2) определяют по формуле ( 33)

t вз = 16 + 0,77 (5,7 - 4) = 17,3 °С.

9. Средняя температура воздуха в верхней зоне

t вз = (16 + 17,3) /2 = 16,7 °С.

10. Теплопотери через стены и окна в верхней зоне (выше отметки 4 м) равны:

Q c 1 = 104,4 (16,7 + 25) 1,05/1,5 = 4353 Вт (ориентация на юг);

Q с2 = 41 (16,7 + 25) 1,15/1,5 = 13,10 Вт (ориентация на восток);

Q ск = 28,8 (16,7 + 25) 1,05/0,31 = 4068 Вт (ориентация на юг).

Теплопотери на нагрев поступающей в помещение тары не учитывают ввиду их небольшой величины.

11. Теплопотери покрытием Q пок = 864 (17,3 + 25)/1,37 = 26677 Вт.

12. Полные потери тепла помещением в соответствии с формулой ( 31) составят:

Q т.п = 5134 + 1515 + 2666 + 2259 + 2546 + 4353 + 1310 + 4068 + 26677 = 50528 Вт.

Определение воздухообмена в зимний период

1. Количество приточного воздуха определяют по СН 245-71 из условия обеспечения необходимого воздухообмена на 1 работающего человека - 20 м3/ч, так как норма помещения на 1 работающего - более 40 м3: v п ; 864 × 5,7 = 4925 м3; п = 94 чел.;

v ′ = v п /п = 4925/94 = 52 м3; L = 20 × 94 = 1880 м3/ч.

2. Влаговыделения открытыми поверхностями технологического оборудования (ванн) определяют по рис. 4.

Площади поверхностей, температура воды и соответствующие влаговыделения равны:

f 1 = 0,39 м2;                         t 1 = 70 ° C ;                               w 1 = 1,4 кг/ч;

f 2 = 0,96 м2;                         t 2 = 70 °С;                               w 2 = 2,5 кг/ч;

f 3 = 0,8 м2;                           t 3 = 70 ° C ;                               w 3 = 2,2 кг/ч.

Влаговыделения от ванн составят w = 1,4 + 2,5 + 2,2 = 6,1 кг/ч = 6100 г/ч.

В расчете учитывается отсутствие укрытий у ванн и проникновение всей испаряющейся влаги в помещение.

Влаговыделения от работающего персонала в зимний период при t в = 16 °С и числе работающих в одну смену п = 94 чел. определяют по рис. 3. Один работающий человек выделяет 117 г/ч влаги, поэтому полное количество составит w = 117 × 94 = 11000 г/ч.

3. Общие влаговыделения в помещение Σ w = 6100 + 11000 = 17100 г/ч.

4. Количество воздуха для разбавления влаги в помещении определяют по формуле

L = Σ w / ( d в - d н ) γ = 17100 / (6,8 - 0,4) 1,2 = 2226 м3/ч,

где d в = 6,8 г/кг - влагосодержание внутреннего воздуха; d н = 0,4 г/кг - то же, наружного воздуха; γ = 1,2 кг/м3 - плотность воздуха в цехе. Необходимый воздухообмен принимаем в объеме, равном 2226 м3/ч.

5. Средняя температура приточного воздуха

t пр = (16 - 47624 - 50528) /2226 × 1 × 3,6 × 1,22 = 16 + 0,3 = 16,3 °С.

6. Количество тепла, необходимого для нагрева приточного воздуха, определяют по формуле ( 35)

Q в = 1 × 2226 × 1 × 1,2 (16,3 + 25) /3,6 = 30650 Вт.

7. Количество тепла на отопление определяют по формуле ( 30)

Q 0 = 50528 + 30645 - 47624 = 33549 Вт.

8. Воздушное отопление принимают совмещенным с дежурным и приточной вентиляцией. Температура внутреннего воздуха при дежурном отоплении t деж = 5 °С. Необходимое количество тепла для дежурного отопления, работающего круглосуточно, определяют по формуле

Q деж = Q т.п ( t деж - t н ) / ( t в - t н ) = 50528 (5 + 25) / (16 + 25) = 36971 Вт.

Избыток тепла от дежурного отопления незначителен:

D Q = Q деж - Q 0 = 36971 - 33549 = 3422 Вт.

Общеобменная естественная вентиляция устраивается с неорганизованным притоком наружного воздуха в верхнюю зону помещения. Теплоизбытки в помещении обеспечивают нагрев приточного наружного воздуха.

Определение воздухообмена для условий летнего периода работы цеха

1. Постоянно действующие теплопоступления в цех обслуживающего персонала при t в =  + 3 °С = 23,1 + 3 = 26,1 °С и q п = 195 Вт, q с = 136 Вт (рис. 2) по формуле ( 38) Q я = 94 (195 - 136) = 5546 Вт; от оборудования Q т.о = 59318 Вт; от электродвигателя Q э = 2298 Вт. Общие теплопоступления Q т.в = 5546 + 59318 + 2298 = 67162 Вт.

2. Переменно действующие теплопоступления за счет солнечной радиации через покрытие, световые проемы и стены определяют согласно прил. 12 в СНиП II -33-75*.

Поступление тепла в помещение через световые проемы.

Световые проемы ориентированы на юг. Солнечный азимут остекления Асо < 90º. Расчетное время - 11 ч. Площадь светового проема, облучаемого солнечной радиацией, f 0 = 48 м2, необлучаемого - f 0 ′′ = 0. По табл. 3 СНиП II -33-75* q вп = 358 Вт/м2; q в.р = 91 Вт/м2; по табл. 4 K 1 = 0,48, по табл. 5 К = 0,9. Поступление тепла от прямой солнечной радиации определяют по формуле ( 2) в СНиП II -33-75*.

q = (358 + 91) 0,48 × 0,9 = 194 Вт/м2.

Коэффициент βс.з = 0,25 (штора из светлой ткани СНиП II-3-79**). По формуле (1) СНиП II -33-75* определяют поступление тепла в помещение за счет солнечной радиации через световые проемы

Q 0 = (194 × 48 + 0) 0,25 = 2328 Вт.

Коэффициенты, учитывающие аккумуляцию тепла внутренними стенами, потолком и полом, определяют по табл. 8 в СНиП II -33-75* m 1 = m 2 = m 3 = 0,6 с повышающим коэффициентом 1,2 каждый: m 4 = m 5 = 0,78: площади поверхности стен F 1 = 205 м2; F 2 = 137 м2; F 3 = 137 м; F 4 = F 5 = 864 м2.

3. По формуле (12) в СНиП II -33-75*

Q р = 2328 [(205 × 0,6 + 137 × 0,6 + 137 × 0,6 + 864 × 0,78 + 864 × 0,78) / (205 + 137 + 137 + 864 + 864)] 1,2 = 2070 Вт.

По прил. 2 в СНиП 2.01.01-82 А t н = 19,7 °С; t н = 18,8 °С; I max = 855 Вт/м2; I ср = 329 Вт/м2; по прил. 6в СНиП 2.01.01-82 V = 3,8 м/с; по прил. 7 в СНиП 2.01.01-82 ρ = 0,9; по табл. 9 в СНиП II-3-79** β = 0,5.

4. По формуле (24) в СНиП II-3-79** a н = (5 + 10 √3,8) 1,163 = 24,5 Вт/(м2 × °С); по формуле (15) в СНиП II -33-75*  = 18,8 + (0,9 × 329) /24,5 = 30,9 °С.

5. По формуле (14) в СНиП II -33-75* q 0 = 1/1,37 (30,9 - 8) = 16,7 Вт/м2.

6. По СНиП II-3-79**  = 0,5 × 19,7 + 0,9 (855 - 329) /24,5 = 29,2 °С.

7. Определяем величину затухания расчетной амплитуды.

Тепловая инерция слоев покрытия

D 1 = 0,0147 × 16,95 = 0,25;                        D 2 = 0,0147 × 3,53 = 0,05;

D 3 = 1,125 × 1,11 = 1,25;                            D 4 = 0,0088 × 4,56 = 0,04;

D 5 = 0,062 × 3,53 = 0,22.

Тепловая инерция ограждения

D = D 1 + D 2 + D 3 + D 4 + D 5 = 0,25 + 0,05 + 1,25 + 0,04 + 0,22 = 1,81.

По СНиП II-3-79**

Y 1 = (0,014 × 16,952 + 8,7) / (1 + 0,0147 × 8,7) = 11,46;

По СНиП II-3-79**

Y 2 = (0,0147 × 3,532 + 11,46) / (1 + 0,0147 × 11 ,46) = 9,96;

Y 3 = (0,088 × 4,562 + 1,11) / (1 + 0,088 × 1,11) = 1,28;

Y 4 = (0,062 × 3,532 + 1,28) / (1 + 0,062 × 1,28) = 1,9.

По СНиП II-3-79**

v = 0,9 ×  [(16,95 + 8,7) (3,53 + 11,46) (1,11 + 9,96) (4,56 + 1,11) (3,53 + 1,28) × (2,45 + 1,90)] / [(16,95 + 11,46) (3,53 + 19,96) (1,11 + 1,11) (4,56 + 1,28) (3,53 + 1,9) 24,5 = 0,9 × 2,711,3 × 4,64 = 15,20.

8. По СНиП II-3-79** Aτ в = 29,2/15,20 = 1,92 ºС; по формуле (16) в СНиП II -33-75*

Ад = 1 × 8,7 × 1,92 = 16,7 °С.

9. Величину z max определяют по формуле (17) в СНиП II -33-75*

z max = 3 + 2,7 × 1,84 = 18 ч.

10. По формуле (13) в СНиП II -33-75* Q п = (16,7 + 0,5 × 16,7) 864 = 21643 Вт.

11. Общие теплопоступления за счет солнечной радиации составят

Q рад = 21643 + 2070 + 2328 = 26041 Вт.

12. Суммарные теплопоступления в цех

Σ Q = 67162 + 26041 = 93203 Вт.

13. Необходимый воздухообмен в цехе в летний период определяют из расчета ассимиляции тепла с учетом допустимых параметров внутреннего воздуха.

Количество влаги, выделяемой одним человеком в летний период при t в = 26,1 °С, составит 205 г/ч (рис. 3). От всех людей и от ванн в цех выделяется

w = 0,205 × 94 + 6,1 = 25,4 кг/ч.

Луч процесса определяют по формуле ( 42)

ε = 3,6/ w = 3,6 × 93203/25,4 = 13210.

По I - d диаграмме определяем параметры наружного воздуха

t н = 23,1 °С; φн = 58 %; d н = 10,5 г/кг; I н = 49,8 кДж/кг.

По построению процесса определяют параметры внутреннего воздуха

t в = 26,1 °С; φв = 49 %; d в = 12,43 г/кг; I в = 53,8 кДж/кг.

Необходимое количество воздуха для летнего периода

L = Σ Q × 3,6/( I в - I н ) 1,2 = 93203 × 3,6 / (53,8 - 49,8) 1,2 = 69901 м3/ч.

Кратность воздухообмена n = 69901/4925 = 14,2 крат/ч.

Приточный воздух подают в помещение через открытые окна. Вы тяжка - механическая - удаляет воздух из верхней зоны. Скорость воздуха в рабочей зоне составит

V = 69901/3600 × 30 × 5,7 = 0,11 м/с,

что не превышает допустимую V = 0,5 м/с (СНиП II -33-75*).

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Значения коэффициентов в формулах ( 1 ) и ( 2 ) для населенных пунктов страны

Населенный пункт

Коэффициенты

а1

в1

с 1

а2

в 2

с 2

Архангельская обл.,

Котлас

0

0,78

-9,26

0,06

2,93

39,60

Астрахань

0

0,75

-6,98

0,09

2,89

25,93

Благовещенск

-0,01

0,43

-9,5

0,01

0,99

39,8

Брянская обл.,

Унеча

0

0,76

-11,08

0,10

3,16

28,83

Бурятская АССР,

Улан-Удэ

0

0,37

-16,31

0,004

1,32

42,47

Башкирская АССР, Стерлитамак

-0,01

0,03

-15,75

0,04

2,47

37,88

Иркутская обл.,

Бодайбо

0

0,55

-19,4

0,02

1,39

46,40

Владивосток

0,01

0,27

-15,8

0,02

1,99

32,70

г. Горький

0

0,72

-10,1

0,06

2,78

35,60

Гурьев

0

0,73

-8,2

0,06

2,47

27,84

Коми АССР,

Воркута

0

0,74

-11,56

0,04

2,82

54,97

Курганская обл,.

Шадринск

0

0,61

-11,63

0,02

1,93

38,90

Курск

0

0,73

-8,01

0,07

3,12

36,40

Ленинград

0

0,72

-6,69

0,07

2,98

30,89

Липецк

0

0,73

-8,14

0,07

2,86

33,15

Мезень

-0,03

0,28

-10,55

0,09

3,68

43,90

Москва

-0,01

0,32

-7,09

0,08

3,05

31,84

Мурманск

-0,01

0,58

-7,1

0,11

4,08

42,08

Марийская АССР,

Йошкар-Ола

0

0,73

-8,78

0,04

2,43

36,41

Ивановская обл.,

Кинешма

0

0,87

-6,28

0,06

2,77

34

Ош

0

0,79

-4,89

0,09

2,29

15,6

Онега

0

0,89

-6,93

0,11

3,83

37,69

Пермская обл.,

Чердынь

0

0,67

-10,69

0,02

2,34

43,47

Псков

0

0,78

-6,65

0,09

3,15

29,7

Саратовская обл.,

Балашов

0

0,66

-9,69

0,06

2,68

35,03

Свердловская обл.,

Ирбит

0

0,69

-12,43

0,03

2,14

40,44

Тюменская обл.,

Березово

0

0,59

-14,70

0,02

2,01

48,40

Хабаровский край, Николаевск-на-Амуре

0

0,53

-14,44

0,02

1,79

46,08

Чечено-Ингушская АССР,

Грозный

0

0,97

-5,70

0,15

3,30

21,23

Чувашская АССР,

Порецкое

0

0,72

-6,65

0,04

2,57

26,7

Чита

0

0,31

-17,20

0,01

1,36

43,34

Смоленск

0,01

0,29

-8,26

0,09

3,32

34,17

Киров

0

0,63

-10,47

0,04

2,55

39,67

Салехард

-0,06

1,43

-13,10

0,00

1,71

52,79

Тамбов

0

0,70

-8,82

0,06

2,79

32,75

Тюмень

0

0,59

-12,01

0,00

1,85

39,46

Якутская АССР,

Усть-Мая

0

0,32

-28,67

0,03

1,43

50,37

Винница

0

0,82

-4,64

0,10

3,20

27

Жданов

0

0,82

-6,19

0,07

2,46

22,20

Донецкая обл.,

Волновака

0

0,82

-6,40

0,09

2,97

25,57

Запорожье

0

0,69

-3,80

0,08

2,35

19,29

Закарпатская обл.,

Ужгород

0

0,86

-4,85

0,08

2,06

13,10

Крымская обл.,

Ялта

0

0,88

-2,8

0,09

1,28

4,89

Николаев

0

0,86

-5,4

0,08

2,28

16,90

Ровно

0

0,84

-5,48

0,08

2,37

20,46

Сумская обл.,

Конотоп

0

0,80

-6,76

0,09

2,96

26,5

Полтава

0

0,67

-7,18

0,09

2,89

25,48

Львов

0

0,72

-5,49

0,10

2,73

18,4

Тернополь

0

0,72

-6,36

0,12

3,05

22,56

Херсон

0

0,86

-6,60

0,051

2,31

16,70

Чернигов

0

0,79

-6,60

0,15

4,21

31,80

Минск

0

0,85

-5,99

0,08

3,04

28,78

Каракалпакская АССР,

Нукус

0

0,69

-7,05

0,06

2,24

23,47

Наманганская обл.,

Наманган

0

0,82

-4,49

0,11

2,39

14,60

Алма-Ата

0

0,76

-10,75

0,05

2,21

29,18

Уральск

0

0,59

-10,6

0,03

2,134

34,18

Целиноград

0

0,54

-12,60

0,00

1,46

38,20

Павлодар

0

0,52

-13,43

0,00

1,67

39,80

Таллин

0

0,78

-5,25

0,10

3,18

26,20

Нахичеванская АССР,

Нахичевань

0,02

1,45

-2,50

0,07

1,86

12,80

Джамбул

0

0,87

-6,90

0,08

2,29

19,50

Томск

0

0,53

-13,40

0,00

1,71

41,20

Тбилиси

0

0,95

-3,10

0,05

1,10

5,58

Абакан

0

0,56

-14,90

0,00

1,56

39,30

Кызыл

0

0,31

-22,5

0,00

9,80

42,35

Тарту

0

0,79

-6,8

0,09

3,20

27,57

Элиста

0

0,89

-6,75

0,09

2,86

24,30

Рига

0

0,87

-5,90

0,09

2,73

21,60

Кишинев

0

0,79

-5,60

0,08

2,20

16,20

Фрунзе

0

0,79

-6,70

0,07

2,22

19,20

Пржевальск

-0,02

0,55

-5

0,14

4,18

30,70

Кушка

0

0,84

-4,96

0,025

0,92

6,03

Хорог

-0,01

0,62

-6,10

0,08

2,66

23,48

Новосибирск

0

0,57

-13,50

0,00

1,55

40,50

Барнаул

-0,07

0,46

-14

0,00

1,72

40,15

Липецкая обл.,

Грязи

0

0,76

-8,55

0,07

2,81

31,60

Орловская обл.,

Шатиловская опытная станция

0

0,72

-8,20

0,07

2,90

33,20

Воронеж

0

0,72

-7,99

0,05

2,51

29,70

Старый и Новый Оскол

0

0,76

-7,90

0,08

2,77

28,90

Луганск

0

0,47

-7,10

0,07

2,44

22,83

Ивано-Франковская обл.,

Долина

0

0,81

-5,9

0,09

2,58

20,00

Кызыл-Орда

0

0,70

-8,36

0,06

2,26

25,50

Чимкент

0

0,80

-5,5

0,06

1,73

12,70

Северокавказская обл.,

Петропавловск

0

0,50

-13,1

0,0

1,57

40,80

Кокчетав

0

0,52

-12,20

0,0

1,65

39,17

Актюбинск

0

0,53

-11,8

0,01

1,77

35,90

Караганда

0

0,38

-11,4

0,01

1,99

38,86

Примечание. Для пунктов, отсутствующих в настоящем приложении, допускается принимать значения указанных коэффициентов для ближайшего географического пункта.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Расчетные значения тепловлаговыделений и насыпной массы продукции*

* Согласно ОНТП 6-86.

Продукция

Насыпная плотность продукции γм, т/м3

Период хранения

лечебный

охлаждение

хранение

явные тепловыделения q м , Вт/т

влаговыделения w ∙ 103, кг/(т∙ч)

явные тепловыделения q м , Вт/т

влаговыделения w ∙ 103, кг/ (т∙ч)

явные тепловыделения q м , Вт/т

влаговыделения w ∙ 103, кг/ (т∙ч)

Картофель

0,65

18,61

16,8

13,96

12

6,63

4,9

Капуста

0,40

-

-

17,21

33,4

6,98

13,3

Морковь

0,55

-

-

21,51

23,9

6,51

7,2

Лук

0,60

18,72

20,8

20,10

13,5

5,58

6,2

Свекла,

редька,

брюква

0,60

-

-

11,16

12,50

5,58

6,2

Бахчевые

0,55

-

-

20,35

-

9,07

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Температура t np, °С, и расход воздуха L, м3/(ч∙м), на выходе из вентилируемой прослойки картофеле- и овощехранилищ в зависимости от разности сопротивлений теплопередаче ограждающей конструкции R 0 - R вп , м2 ∙°С/Вт, толщины δпр и длины прослойки hпр

Обозначение

Температура воздуха, t np, °С при расходе воздуха L , м3/(ч∙м )

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

Картофелехранилища

t н = -20 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 2 м

R 0 - R вп

1,73

1,05

0,79

0,64

0,55

0,48

0,43

0,39

0,36

0,33

t пр

3,5

3,7

3,8

3,9

3,9

4

4

4

4,1

4,1

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

2,61

1,62

1,22

1

0,86

0,76

0,68

0,62

0,57

0,53

t пр

4,1

4,2

4,3

4,3

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

4,5

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,04

2,5

1,91

1,57

1,35

1,19

1,07

0,98

0,91

0,84

t пр

4,5

4,5

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

4,7

4,7

4,7

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,26

2,47

2,03

1,74

1,54

1,38

1,26

1,17

1,09

t пр

-

4,7

4,7

4,7

4,7

4,7

4,7

4,7

4,8

4,8

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

3,86

2,93

2,41

2,07

1,82

1,64

1,50

1,38

1,29

t пр

-

4,7

4,7

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 4 м

R 0 - R вп

3,14

1,89

1,40

1,13

0,96

0,84

0,74

0,67

0,62

0,57

t пр

2,7

3,0

3,1

3,2

3,3

3,3

3,4

3,4

3,5

3,5

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

4,39

2,71

2,03

1,66

1,41

1,24

1,11

1,01

0,93

0,87

t пр

3,5

3,7

3,8

3,8

3,9

3,9

4

4

4

4

Картофелехранилища

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

4,06

3,06

2,50

2,14

1,89

1,70

1,55

1,43

1,33

t пр

-

4,2

4,2

4,3

4,3

4,3

4,4

4,4

4,4

4,4

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

5,15

3,84

3,19

2,73

2,40

2,16

1,07

1,82

1,69

t пр

-

4,4

4,4

4,5

4,5

4,5

4,5

4,5

4,5

4,5

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

4,59

3,76

3,22

2,83

2,55

2,32

2,14

1,99

t пр

-

-

4,5

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

t н = -40 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 2 м

R 0 - R вп

3,40

2,07

1,55

1,27

1,08

0,95

0,85

0,77

0,71

0,60

t пр

3,6

3,8

3,9

3,9

4

4

4,1

4,1

4,1

4,2

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

5,21

3,21

2,42

1,98

1,70

1,50

1,35

1,23

1,13

1,03

t пр

4,1

4,2

4,3

4,4

4,4

4,4

4,4

4,5

4,5

4,5

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

5,08

3,82

3,13

2,68

2,37

2,13

1,95

1,80

1,67

t пр

-

4,6

4,6

4,6

4,6

4,7

4,7

4,7

4,7

4,7

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

-

4,97

4,06

3,48

3,07

2,76

2,52

2,32

2,16

t пр

-

-

4,7

4,7

4,7

4,7

4,7

4,8

4,8

4,8

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

-

4,84

4,4

3,65

3,28

2,99

2,76

2,57

t пр

-

-

-

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 2 м

R 0 - R вп

2,56

1,56

1,17

0,95

0,81

0,71

0,64

0,58

0,53

0,49

t пр

3,6

3,7

3,8

3,9

4

4

4

4,1

4,1

4,1

Картофелехранилища

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

3,91

2,41

1,82

1,49

1,28

1,13

1,01

0,92

0,85

0,79

t пр

4,1

4,2

4,3

4,3

4,4

4,4

4,4

4,4

4,5

4,5

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

3,80

2,87

2,35

2,02

1,78

1,60

1,46

1,35

1,26

t пр

-

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

4,7

4,7

4,7

4,7

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

4,93

3,72

3,05

2,61

2,30

2,07

1,89

1,75

1,63

t пр

-

4,7

4,7

4,7

4,7

4,7

4,7

4,8

4,8

4,8

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

4,43

3,63

3,10

2,74

2,46

2,25

2,07

1,93

t пр

-

-

4,7

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

4,8

t н = -20 °С, δпр = 0,05 м, l пр = 4 м

R 0 - R вп

2,13

1,28

0,95

0,76

0,65

0,56

0,50

0,45

0,42

0,38

t пр

2,6

2,9

3

3,1

3,2

3,3

3,3

3,3

3,4

3,4

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

2,95

1,82

1,37

1,11

0,95

0,84

0,75

0,68

0,63

0,58

t пр

3,5

3,6

3,7

3,8

3,8

3,9

3,9

3,9

4

4

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,30

2,71

2,05

1,68

1,44

1,27

1,14

1,04

0,96

0,89

t пр

4,1

4,2

4,2

4,2

4,3

4,3

4,3

4,4

4,4

4,4

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,41

2,59

2,12

1,82

1,61

1,44

1,32

1,22

1,13

t пр

-

4,4

4,4

4,4

4,5

4,5

4,5

4,5

4,5

4,5

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

3,99

3,04

2,50

2,14

1,89

1,70

1,55

1,43

1,33

t пр

-

4,5

4,5

4,5

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

t н = -40 °С, δпр = 0,05 м, l пр = 4 м

R 0 - R вп

4,14

2,50

1,85

1,50

1,27

1,11

0,98

0,89

0,81

0,75

t пр

2,7

3

3,1

3,2

3,3

3,4

3,4

3,5

3,5

3,5

Картофелехранилища

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

-

3,60

2,70

2,20

1,88

1,65

1,48

1,35

1,24

1,15

t пр

-

3,7

3,8

3,8

3,9

3,9

4

4

4

4,1

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

-

-

3,33

2,85

2,51

2,26

2,06

1,90

1,76

t пр

-

-

-

4,3

4,3

4,3

4,4

4,4

4,4

4,4

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

-

-

-

3,63

3,20

2,88

2,62

2,42

2,25

t пр

-

-

-

-

4,5

4,5

4,5

4,5

4,5

4,6

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

-

-

-

3,78

3,39

3,09

2,85

2,65

t пр

-

-

-

-

-

4,6

4,6

4,6

4,6

4,6

h пр = 6 м, t н = -20 °С, δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

2,50

1,51

1,11

0,89

0,75

0,65

0,56

0,52

0,47

0,44

t пр

2

2,3

2,5

2,6

2,7

2,7

2,8

2,8

2,9

2,9

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

3,27

2,03

1,51

1,23

1,05

0,92

0,82

0,74

0,68

0,63

t пр

3

3,1

3,3

3,3

3,4

3,5

3,5

3,6

3,6

3,6

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,54

2,88

2,18

1,78

1,52

1,34

1,20

1,09

1,01

0,94

t пр

3,7

3,8

3,9

3,9

4

4

4

4,1

4,1

4,1

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,56

2,71

2,22

1,90

1,68

1,51

1,37

1,27

1,18

t пр

-

4,1

4,2

4,2

4,2

4,2

4,3

4,3

4,3

4,3

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

4,13

3,15

2,59

2,22

1,96

1,76

1,60

1,48

1,38

t пр

-

4,3

4,3

4,3

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 6 м

R 0 - R вп

3,66

2,21

1,63

1,31

1,10

0,96

0,85

0,77

0,70

0,64

t пр

2,1

2,4

2,6

2,7

2,8

2,8

2,9

2,9

3

3

Картофелехранилища

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

4,84

3,0

2,24

1,82

1,55

1,36

1,21

1,10

1,01

0,94

t пр

3,0

3,2

3,3

3,4

3,5

3,5

3,6

3,6

3,6

3,7

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

4,30

3,24

2,65

2,27

1,99

1,79

1,63

1,50

1,39

t пр

-

3,9

3,9

4

4

4

4,1

4,1

4,1

4,2

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

-

4,06

3,32

2,84

2,50

2,25

2,05

1,89

1,76

t пр

-

-

4,2

4,2

4,2

4,3

4,3

4,3

4,3

4,3

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

4,74

3,89

3,33

2,43

2,63

2,40

2,21

2,05

t пр

-

-

4,3

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

t н = -40 °С, h пр = 6 м, δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

4,82

2,92

2,15

1,73

1,46

1,26

1,12

1,01

0,92

0,85

t пр

2,1

2,4

2,6

2,7

2,8

2,9

3

3

-

3,1

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

-

3,49

2,58

2,08

1,76

1,53

1,36

1,23

1,12

1,03

t пр

-

3

3,1

3,2

3,2

3,3

3,3

3,4

3,4

3,4

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

-

4,32

3,53

3,01

2,65

2,38

2,17

1,99

1,85

t пр

-

-

3,9

4

4

4,1

4,1

4,1

4,1

4,2

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

-

-

4,43

3,79

3,33

2,99

2,73

2,51

2,33

t пр

-

-

-

4,2

4,3

4,3

4,3

4,3

4,3

4,4

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

-

5,19

4,44

3,90

3,51

3,19

2,94

2,73

t пр

-

-

-

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

4,4

4,5

Корнеплодохранилища

h пр = 2 м, t н = -40 °С, δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

1,703

1,02

0,76

0,62

0,53

0,46

0,41

0,37

0,34

0,32

t пр

1,5

1,7

1,8

1,9

1,9

2

2

2,1

2,1

2,1

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

2,60

1,58

1,18

0,96

0,83

0,73

0,65

0,60

0,55

0,51

t пр

2,1

2,2

2,3

2,3

2,4

2,4

2,4

2,4

2,4

2,5

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,09

2,49

1,87

1,52

1,30

1,15

1,03

0,94

0,87

0,81

t пр

2,5

2,5

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

2,7

2,7

2,7

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,24

2,42

1,98

1,69

1,49

1,34

1,22

1,13

1,05

t пр

-

2,7

2,7

2,7

2,7

2,7

2,7

2,7

2,8

2,8

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

3,86

2,89

2,36

2,01

1,77

1,59

1,45

1,33

1,24

t пр

-

2,7

2,7

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 2 м

R 0 - R вп

2,6

1,56

1,17

0,95

0,81

0,72

0,63

0,57

0,53

0,49

t пр

1,6

1,8

1,9

1,9

2

2

2,1

2,1

2,1

2,2

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

3,99

2,42

1,81

1,48

1,27

1,12

1

0,92

0,84

0,78

t пр

2,1

2,2

2,3

2,4

2,4

2,4

2,4

2,5

2,5

2,5

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

3,85

2,88

2,35

2,01

1,77

1,59

1,45

1,34

1,25

t пр

-

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

2,7

2,7

2,7

2,7

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

5,01

3,75

3,05

2,61

2,29

2,06

1,88

1,73

1,61

t пр

-

2,7

2,7

2,7

2,7

2,7

2,7

2,8

2,8

2,8

Корнеплодохранилища

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

4,48

3,64

3,11

2,73

2,45

2,23

2,06

1,91

t пр

-

-

2,7

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

t н = -40 ºС, δпр = 0,05 м, h пр = 2 м

R 0 - R вп

3,51

2,11

1,57

1,28

1,09

0,15

0,85

0,77

0,71

0,66

t пр

1,6

1,8

1,9

2

2

2,1

2,1

2,1

2,2

2,2

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

-

3,27

2,45

2,00

1,71

1,51

1,35

1,23

1,14

1,06

t пр

-

2,3

2,3

2,4

2,4

2,4

2,5

2,5

2,5

2,5

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

-

3,89

3,17

2,71

2,39

2,15

1,96

1,81

1,68

t пр

-

-

2,6

2,6

2,6

2,6

2,7

2,7

2,7

2,7

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

-

5,07

4,13

3,52

3,10

2,78

2,54

2,34

2,18

t пр

-

-

2,7

2,7

2,7

2,7

2,7

2,8

2,8

2,8

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

-

4,93

4,204

3,69

3,31

3,02

2,78

2,59

t пр

-

-

-

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

2,8

δпр = 0,05 м, t н = -20 °С, h пр = 4 м

R 0 - R вп

2,15

1,26

0,93

0,74

0,63

0,54

0,48

0,44

0,40

0,37

t пр

0,7

0,9

1

1,1

1,2

1,3

1,3

1,4

1,4

1,5

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

3

1,80

1,34

1,08

0,92

0,81

0,72

0,66

0,60

0,56

t пр

1,5

1,6

1,7

1,8

1,8

1,9

1,9

2

2

2

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,44

2,69

2,01

1,64

1,39

1,23

1,10

1,00

0,92

0,86

t пр

2,1

2,2

2,2

2,3

2,3

2,3

2,3

2,4

2,4

2,4

Корнеплодохранилища

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,43

2,56

2,08

1,78

1,56

1,40

1,28

1,18

1,09

t пр

-

2,4

2,4

2,4

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

4,04

3,02

2,46

2,10

1,85

1,65

1,51

1,39

1,29

t пр

-

2,5

2,5

2,5

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 4 м

R 0 - R вп

3,27

1,92

1,41

1,13

0,95

0,83

0,74

0,67

0,61

0,56

t пр

0,8

1

1,1

1,2

1,3

1,4

1,4

1,5

1,5

1,5

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

4,60

2,76

2,05

1,66

1,41

1,24

1,11

1,01

0,93

0,86

t пр

1,5

1,7

1,8

1,8

1,9

1,9

2

2

2

2,1

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

4,15

3,09

2,51

2,14

1,88

1,69

1,54

1,42

1,32

t пр

-

2,2

2,2

2,3

2,3

2,3

2,4

2,4

2,4

2,4

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

5,30

3,95

3,21

2,74

2,40

2,16

1,96

1,81

1,68

t пр

-

2,4

2,4

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

4,67

3,80

3,24

2,84

2,55

2,32

2,13

1,98

t пр

-

-

2,5

2,5

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

δпр = 0,05 м, t н = -40 °С, h пр = 4 м

R 0 - R вп

4,38

2,58

1,89

1,52

1,28

1,12

0,99

0,90

0,82

0,76

t пр

0,8

1

1,2

1,3

1,4

1,4

1,5

1,5

1,6

1,6

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

-

3,71

2,76

2,23

1,90

1,67

1,49

1,36

1,25

1,16

t пр

-

1,7

1,8

1,9

1,9

2

2

2

2,1

2,1

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

5,61

4,18

3,39

2,89

2,54

2,28

2,08

1,91

1,78

t пр

-

2,2

2,2

2,3

2,3

2,3

2,4

2,4

2,4

2,4

Корнеплодохранилища

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

-

-

4,34

3,70

3,25

2,91

2,65

2,44

2,27

t пр

-

-

-

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,6

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

-

-

4,37

3,84

3,44

3,13

2,88

2,68

t пр

-

-

-

-

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

2,6

h пр = 5 м, t н = -20 ºС, δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

4,13

3,09

2,51

2,14

1,88

1,68

1,53

1,41

1,31

t пр

-

2,4

2,4

2,4

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,52

2,63

2,14

1,82

1,60

1,43

1,31

1,20

1,12

t пр

-

2,2

2,3

2,3

2,4

2,4

2,4

2,4

2,4

2,4

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,61

2,79

2,08

1,69

1,44

1,26

1,13

1,03

0,95

0,88

t пр

1,9

2

2

2,1

2,1

2,2

2,2

2,2

2,2

2,3

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

3,20

1,91

1,41

1,14

0,97

0,85

0,76

0,69

0,63

0,58

t пр

1,2

1,4

1,5

1,6

1,6

1,7

1,7

1,8

1,8

1,8

δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

2,37

1,38

1,01

0,81

0,68

0,59

0,52

0,47

0,43

0,39

t пр

0,4

0,6

0,8

0,9

0,9

1

1,1

1,1

1,2

1,2

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 5 м

R 0 - R вп

3,57

2,10

1,53

1,22

1,03

0,89

0,79

0,71

0,65

0,60

t пр

0,5

0,7

0,9

1

1,1

1,1

1,2

1,2

1,3

1,3

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

4,89

2,92

2,16

1,75

1,48

1,30

1,16

1,05

0,97

0,89

t пр

1,3

1,4

1,5

1,6

1,7

1,7

1,8

1,8

1,9

1,9

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

4,30

3,20

2,60

2,21

1,94

1,74

1,58

1,46

1,35

t пр

-

2

2,1

2,1

2,2

2,2

2,2

2,2

2,3

2,3

Корнеплодохранилища

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

4,05

3,29

2,80

2,46

2,20

2,01

-

1,85

1,72

t пр

-

-

2,3

2,3

2,4

2,4

2,4

2,4

2,4

2,4

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

4,77

3,88

3,30

2,90

2,59

2,36

2,17

2,02

t пр

-

-

2,4

2,4

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

t н = -40 °С, h пр = 5 м, δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

4,79

2,81

2,05

1,64

1,38

1,20

1,07

0,96

0,88

0,81

t пр

0,5

0,8

0,9

1

1,1

1,2

1,2

1,3

1,3

1,3

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

-

3,93

2,91

2,35

1,99

1,75

1,56

1,42

1,30

1,20

t пр

-

1,5

1,6

1,7

1,7

1,8

1,8

1,8

1,9

1,9

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

-

-

4,32

3,50

2,98

2,62

2,35

2,13

1,96

1,82

t пр

-

-

2,1

2,1

2,2

2,2

2,2

2,3

2,3

2,3

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

-

-

4,45

3,78

3,32

2,98

2,49

2,49

2,31

t пр

-

-

-

2,3

2,4

2,4

2,4

2,4

2,4

2,5

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

-

-

5,24

4,46

3,91

3,50

3,19

2,93

2,72

t пр

-

-

-

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

2,5

Хранилища для лука и чеснока (холодный способ хранения)

h пр = 1,5 м, t н = -20 ºС, δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

0,71

0,43

0,32

0,26

0,22

0,19

0,18

0,16

0,15

0,13

t пр

-0,6

-0,4

-0,3

-0,2

-0,2

-0,1

-0,5

+0,0

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

1,11

0,67

0,50

0,41

0,35

0,31

0,28

0,26

0,24

0,22

t пр

0,2

0,3

0,4

0,4

0,5

0,5

0,6

0,6

0,6

0,6

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

1,77

1,07

0,80

0,66

0,56

0,50

0,45

0,41

0,38

0,35

t пр

0,8

0,8

0,9

0,9

0,9

0,9

1

1

1

1

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

2,30

1,40

1,05

0,8

0,73

0,65

0,58

0,53

0,49

0,45

t пр

1

1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

2,73

1,68

1,25

1,02

0,87

0,77

0,69

0,63

0,58

0,54

t пр

1,1

1,1

1,1

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

Хранилища для лука и чеснока

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 1,5 м

R 0 - R вп

1,21

0,73

0,54

0,44

0,38

0,33

0,30

0,27

0,25

0,23

t пр

-0,6

-0,4

-0,2

-0,1

0

0

0,1

0,2

0,2

0,2

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

1,90

1,15

0,86

0,70

0,60

0,53

0,48

0,44

0,40

0,37

t пр

0,2

0,4

0,5

0,5

0,6

0,6

0,7

0,7

0,7

0,7

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

3,06

1,85

1,38

1,13

0,97

0,85

0,87

0,80

0,64

0,60

t пр

0,8

0,9

0,9

0,9

1

1

1

1

1

1

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

4,01

2,42

1,81

1,47

1,26

1,11

0,99

0,91

0,84

0,78

t пр

1

1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,2

1,2

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

4,80

2,91

2,17

1,76

1,50

1,32

1,19

1,08

0,99

0,93

t пр

1,1

1,1

1,1

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

t н = -40 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 1,5 м

R 0 - R вп

1,71

1,03

0,77

0,62

0,53

0,47

0,42

0,38

0,35

0,32

t пр

-0,6

-0,3

-0,1

0

0

0,1

0,2

0,2

0,3

0,3

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

2,69

1,63

1,22

1,0

0,85

0,75

0,68

0,62

0,57

0,53

t пр

0,3

0,4

0,5

0,6

0,6

0,7

0,7

0,7

0,8

0,8

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,36

3,63

1,96

1,60

1,37

1,21

1,08

0,99

0,91

0,85

t пр

0,8

0,9

0,9

1

1

1

1

1

1,1

1,1

Хранилища для лука и чеснока

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,45

2,56

2,09

1,78

1,57

1,41

1,29

1,19

1,10

t пр

-

1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,2

1,2

1,2

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

4,14

3,08

2,50

2,13

1,88

1,68

1,53

1,41

1,31

t пр

-

1,1

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

h пр = 2,8 м, t н = -20 °С, δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

0,86

0,50

0,34

0,30

0,25

0,22

0,20

0,18

0,16

0,15

t пр

-2,1

-1,8

-1,6

-1,5

-1,3

-1,2

-1,2

-1,1

-1

-1

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

1,24

0,74

0,55

0,45

0,38

0,34

0,30

0,27

0,25

0,23

t пр

0

+0

-0,1

-0,1

-0,2

-0,2

-0,3

-0,4

-0,5

-0,7

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

1,89

1,14

0,85

0,69

0,59

0,52

0,47

0,43

0,39

0,36

t пр

0,2

0,3

0,4

0,4

0,5

0,5

0,5

0,6

0,6

0,6

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

2,41

1,46

1,09

0,89

0,76

0,67

0,60

0,55

0,50

0,47

t пр

0,5

0,6

0,7

0,7

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

2,84

1,74

1,29

1,05

0,90

0,79

0,71

0,65

0,59

0,55

t пр

0,7

0,8

0,8

0,9

0,9

0,9

0,9

0,9

0,9

1

t н = -30 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 2,8 м

R 0 - R вп

1,45

0,85

0,63

0,50

0,43

0,37

0,33

0,30

0,28

0,25

t пр

-1,9

-1,5

-1,3

-1,1

-1

-0,9

-0,8

-0,8

-0,7

-0,7

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

2,12

1,27

0,94

0,76

0,65

0,57

0,51

0,47

0,43

0,40

t пр

-0,6

-0,4

-0,2

-0,1

-0,1

0

0

0,1

0,1

0,2

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

3,21

1,96

1,46

1,18

1,01

0,89

0,80

0,73

0,67

0,62

t пр

0,2

0,4

0,4

0,5

0,6

0,6

0,6

0,6

0,7

0,7

Хранилища для лука и чеснока

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

4,20

2,53

1,88

1,53

1,30

1,14

1,03

0,94

0,86

0,80

t пр

0,6

0,7

0,7

0,8

0,8

0,8

0,8

0,9

0,9

0,9

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

4,98

3,01

2,24

1,82

1,55

1,36

1,22

1,11

1,02

0,9

t пр

0,7

0,8

0,9

0,9

0,9

0,9

1

1

1

1

t н = -40 °С, δпр = 0,05 м, h пр = 2,8 м

R 0 - R вп

2,04

1,20

0,88

0,71

0,60

0,53

0,47

0,42

0,39

0,36

t пр

-1,7

1,4

-1,1

-1

-0,9

-0,8

-0,7

-0,6

-0,6

-0,5

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

3,0

1,79

1,33

1,08

0,92

0,81

0,73

0,66

0,61

0,56

t пр

-0,6

-0,3

-0,2

-0,1

0

0,1

0,1

0,2

0,2

0,2

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,65

2,78

2,07

1,68

1,43

1,26

1,13

1,03

0,95

0,88

t пр

0,3

0,4

0,5

0,5

0,6

0,6

0,7

0,7

0,7

0,7

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

-

3,59

2,67

2,17

1,85

1,62

1,46

1,33

1,22

1,14

t пр

-

0,7

0,7

0,8

0,8

0,8

0,9

0,9

0,9

0,9

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

4,29

3,18

2,58

2,20

1,93

1,73

1,57

1,45

1,35

t пр

-

0,8

0,9

0,9

0,9

1

1

1

1

1

h пр = 3,6 м, t н = -20 °С, δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

0,96

0,55

0,40

0,32

0,27

0,24

0,21

0,19

0,17

0,16

t пр

-2,7

-2,4

-2,2

-2,0

-1, 9

1,8

-1,7

-1,6

-1,6

-1,5

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

1,33

0,79

0,58

0,47

0,40

0,35

0,31

0,28

0,26

0,24

t пр

-1,2

-1,0

-0,7

-0,6

-0,6

-0,6

-0,5

-0,5

-0,4

-0,4

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

1,97

1,18

0,88

0,71

0,61

0,53

0,48

0,44

0,40

0,37

t пр

-0,1

0

0,1

0,2

0,2

0,3

0,3

0,3

0,3

0,4

Хранилища для лука и чеснока

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

2,48

1,50

1,12

0,91

0,78

0,68

0,61

0,56

0,51

0,48

t пр

0,3

0,4

0,5

0,6

0,6

0,6

0,6

0,6

0,6

0,7

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

2,91

1,77

1,32

1,08

0,92

0,80

0,72

0,66

0,61

0,56

t пр

0,5

0,6

0,7

0,7

0,7

0,8

0,8

0,7

0,8

0,8

t н = -30 ºС, δпр = 0,05 м, h пр = 3,6 м

R 0 - R вп

1,60

0,93

0,68

0,54

0,46

0,40

0,35

0,32

0,29

0,27

t пр

-2,4

-2

-1,8

-1,6

-1,5

-1,4

-1,3

-1,2

-1,2

-1,1

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

2,26

1,34

0,99

0,80

0,68

0,60

0,53

0,49

0,45

0,41

t пр

-1,0

-0,8

-0,6

-0,5

-0,4

-0,4

-0,3

-0,2

-0,2

-0,1

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

3,39

2,03

1,50

1,22

1,04

0,91

0,82

0,75

0,69

0,64

t пр

-0,1

0,1

0,2

0,3

0,3

0,4

0,4

0,4

0,5

0,5

δпр = 0,3 м

R 0 - R вп

4,32

2,59

1,93

1,56

1,33

1,17

1,05

0,95

0,88

0,82

t пр

0,3

0,5

0,5

0,6

0,6

0,6

0,7

0,7

0,7

0,7

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

5,09

3,07

2,28

1,85

1,57

1,38

1,24

1,13

1,04

0,96

t пр

0,5

0,6

0,7

0,7

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,9

t н = -40 °С, δпр = 0,3 м, h пр = 3,6 м

R 0 - R вп

-

3,69

2,73

2,22

1,89

1,66

1,48

1,35

1,24

1,16

t пр

-

0,5

0,5

0,6

0,6

0,7

0,7

0,7

0,7

0,8

δпр = 0,2 м

R 0 - R вп

4,82

2,87

2,13

1,73

1,47

1,29

1,16

1,05

0,97

0,90

t пр

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,4

0,4

0,5

0,5

0,5

Хранилище для лука и чеснока

δпр = 0,4 м

R 0 - R вп

-

4,37

3,24

2,63

2,23

1,96

1,76

1,60

1,47

1,37

t пр

-

0,7

0,7

0,8

0,8

0,8

0,8

0,9

0,9

0,9

δпр = 0,1 м

R 0 - R вп

3,19

1,89

1,40

1,13

0,96

0,84

0,75

0,69

0,63

0,58

t пр

-1

-0, 7

-0,5

-0,4

-0,3

-0,3

-0,2

-0,1

-0,1

-0,1

δпр = 0,05 м

R 0 - R вп

2,24

1,30

0,95

0,76

0,64

0,56

0,50

0,45

0,41

0,38

t пр

-2,3

-1,9

-1,7

-1,5

-1,3

-1,2

-1,2

-1,1

-1

-1

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Гидравлическое сопротивление насыпи продукции, Па

Продукция

Толщина слоя, м

Интенсивность подачи воздуха на 1 м2 сечения насыпи, перпендикулярной воздушному потоку, м3

50

100

200

300

400

500

1000

Картофель*

1

2,9

7,0

19,0

37,3

57,5

85,4

236,00

2

6,8

16,5

44,5

87,5

124,5

197,5

556,5

3

11,1

27,0

73,5

144,0

221,0

326,5

882,5

4

16,0

38,5

104,5

205,5

314,7

465,0

1309,0

5

21,0

51,0

138,0

270,0

420,0

612,0

1715,0

6

26,0

63,5

172,5

338,0

530,0

766,0

2142,0

Лук

1

3,2

8,1

22,7

43,6

71,1

105,0

371,0

2

7,7

19,4

54,3

104,0

170,0

251,0

888,0

3

13,0

32,4

90,5

174,0

284,0

419,0

1480,0

4

18,6

46,5

130,0

250,0

408,0

602,0

2130,0

Свекла

1

0,8

2,1

5,9

11,4

18,6

27,5

97,2

2

1,7

4,2

11,8

22,8

37,2

55,0

194,4

3

2,6

6,3

17,8

34,2

55,8

82,5

291,6

4

3,4

8,5

23,7

45,6

74,4

110,0

388,8

Капуста**

1

1,3

3,1

8,3

15,4

24,6

35,8

122,0

2

2,6

6,2

16,6

30,8

49,2

71,6

244,0

3

3,9

9,4

24,8

46,2

73,8

107,4

366,0

4

5,2

12,5

33,1

61,6

98,4

143,2

488,0

Морковь

1

1,5

3,6

9,7

18,2

29,2

42,6

146,0

2

3,0

7,2

19,4

36,4

58,4

85,2

292,0

3

4,5

10,8

29,1

54,6

87,6

127,8

438,0

* Сопротивление насыпи для картофеля дано с учетом засоренности - 10 %.

** Сопротивление насыпи капусты дано с учетом отслаивания поверхностных листьев, создающих дополнительное сопротивление.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Здания для хранения картофеля и овощей . 1

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций . 2

Основные параметры системы технологического отопления помещений хранения . 4

Вентиляционные системы .. 5

Определение мощности оборудования для тепловой обработки лука . 7

Примеры расчетов . 8

2. Производственные здания по переработке сельскохозяйственной продукции . 17

Определение сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций . 17

Определение количества тепла на отопление . 17

Определение воздухообмена в зимний (осенний) и летний периоды .. 20

Инженерные мероприятия, рекомендуемые для обеспечения расчетных режимов отопления и вентиляции . 23

Пример теплотехнического расчета цеха овощных консервов производительностью 5 муб/год (круглогодичное) по типовому проекту 814-93* . 24

Приложение 1. Значения коэффициентов в формулах (1) и (2) для населенных пунктов страны .. 31

Приложение 2. Расчетные значения тепловлаговыделений и насыпной массы продукции . 33

Приложение 3. Температура tnp, ° с, и расход воздуха l, м3/(ч∙м), на выходе из вентилируемой прослойки картофеле- и овощехранилищ в зависимости от разности сопротивлений теплопередаче ограждающей конструкции R 0 - Rвп , м2∙° с/ вт, толщины δпр и длины прослойки hпр 33

Приложение 4. Гидравлическое сопротивление насыпи продукции, Па . 40

Еще бесплатно скачать

Рейтинг:
  • Итоги рейтинга 1.00/5
  • 1
  • 2
  • 3
  • 4
  • 5
1.0/5 (1 голос)

Данную страницу никто не комментировал. Вы можете стать первым.

Ваше имя:
Ваша почта:

RSS
Комментарий:
Введите символы: *
captcha
Обновить