ВСН 33-2.2.06-86 Мелиоративные системы и сооружения. Оросительные системы на просадочных грунтах. Нормы проектирования

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМ Ы

МЕЛИОРАТИВНЫЕ СИСТЕМЫ
И СООРУЖЕНИЯ

ОРОСИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ
НА ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ВСН 33-2.2.06-86

МИНИСТЕРСТВО МЕЛИОРАЦИИ И ВОДНОГО
ХОЗЯЙСТВА СССР

МОСКВА 1986

Р А ЗРАБОТАНЫ Союзгипровод хозом (к.т.н . С. С. С авв ат еев); ВНИИГ иМом ( д.т.н. А. А. К ириллов); МГМ И (к.т.н . Н. Н. Фролов, В. А. Су рин); Аз ербайджанским инженерно-строительным институтом (д.т.н. А. А. Му стаф аев)

ВНЕСЕНЫ Союзводпроектом

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главным техническим управлением Минводхоза СССР (С. А. Савченко )

С введением в действие ВСН 33-2.2.06-86 «Мелиоративные системы и сооружения. Оросительные системы на просадочных грунтах . Н ормы проектирования» утрачивают силу ВСН - II -23 -7 5 «Ин струкция по проектированию оросительных систем на просадочных грунтах».

Мини с терс тво мелиорации и водно го хозяйст ва С ССР ( М инводхоз СССР)

В е домстве нные строительные нормы

ВСН 33-2.2.06-86

Мелиоративные системы и сооружения. Оро с ительные с истемы на просадочны х грунтах. Нормы проектирования

Взам е н ВСН- II -23-75

Настоящие ВСН устанавливают требования к проектированию оро с ительных систем на лессовых просадочны х грунтах.

1. Основные положения

1 .1 . При проектировании оросительных сис тем и их сооружений обязательно с облюдение требований СНиП 2.01.07-85, СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.02.02-85, СНиП 2.06.03-85, СНиП 2.06.05-84, СНиП 2.06.01-86, СНиП II-55-79, СНиП II-56-77.

1 .2. При проектировании оросительных систе м должна быть обеспечена их наибольшая эффективность, достигаемая при оптимальной надежности. Надежность комплекса гидроте хнических сооружений оросительной системы (ГТ СОС) характеризуетс я коэффициентом сохранения эффе ктивнос ти, с огласно ГОСТ 27.002-83. Оптимальным уровнем надежнос ти комплекса ГТ СОС являетс я такой уровень, при котором достигается их наибольшая эффективность, или (эквивалентно) минимум совокупных народохозяйственны х затрат, включающих капиталовложения на строительство, эксплуатационные издержки и сельскохозяйстве нн ые ущербы, возникающие вс ледс твие повреждений ГТСОС при просадках и размывах грунтов.

Вне с ены В/О «С ою зводпроект»

Утверждены приказом Ми нис терства мелиорации и водного хозяйства СССР
«19» ноября 19 87 г.
№ 41 4

Дата введения в действие
«15» м ая 1 987 г.

1 .3. Нас тоящие «нормы» распространяются на проектирование и с троительство ороситель ных систем и гидротехнических сооружений на лессо вых просадочных грунтах с относительной п росадочностью ε sl ≥ 0,0 1 .

1 .4. При проект ировании оросительных систем на просадочных грунтах следует использ овать карты просадочн ости грунтов с райони рованием территории по мощности просадочных толщ и по величинам просадок; а также расчетные характеристики св ойств грунтов: плотнос ть грунта при природной влажности, п лотнос ть сухого грунта, плотность частиц грунта, природную влажность, влажнос ть на границе текуч ести и на границе раскатывания, полную вл агоемкость, число пластичности, показ атель текучести, порис тость (коэффициент пористости), ко эф фициент фильтрации в вертикальном и горизонтальном направлении, высоту капил лярного поднятия, удельное сцепление и угол внутренне го трения грунта при ес тественной влажнос ти, при увлажнении (прос адке) и длительно замоченного; с жимаемость и относительную про садочн ость в зависимости от давления, величины начального просадочн ого давления и начальной влажности, отн осительное сжатие при послепросадочн ой дефо рмации. Схематическая карта распространения просадочных грун тов на территории СССР приведена в главе СНиП 2.01.01-82 .

1 .5. При ос воен ия новых просадочных массивов для уточнения особенностей фильтрации, и развития деформаций с ледует, как правило, проводит ь натурные исс ледования с котлованами, отрезками каналов, модельными штампами на характерных учас тках оросительных сис тем и на пл ощ адках строительс тва крупных ответс твенных сооружений IV гру п пы по табл. 2.

1 .6. Определе ние с войс тв лес со вых п росадочны х грунтов и обработка опытных данных должны выполнятьс я с огл ас но ГОСТ 2510 0-82, ГОСТ 20.276- 85, ГОСТ 5180-84, ГОСТ 23740-79, ГОСТ 23741-79, ГОСТ 23278-78, ГОСТ 12071-84, ГОСТ 12536-79, ГОСТ 211 43-80, ГОСТ 22733-77, ГОСТ 12248-78, ГОСТ 21719-80, ГОСТ 23161-78, ГОСТ 25585-83, СНиП 2.02.01-83, СНиП II-9-78, СНиП 2.02.02-85, ВСН 11 0-81 .

1 .7. Не обходимо предусматривать ме ры по предотвращению поверхностной водной эроз ии лесс овых территорий, в том чис ле техногенной (ирригационной) эрозии, с учетом быс трой размы ваемости лессовых грунтов. Мероприятия для предотвращения «сейс мичес ких просадок» или «вибрационных прос адок» , ко торые могут проис ходить в уже прос евших лес совых грунтах, с ледует назначать в с оотве тс твии с тре бов аниями СНиП II-7-81.

1 .8. Вблизи подпорных с ооружений (плотин, дамб, в зонах подтопления, в низовых бортах каналов, вблизи с клонов, оврагов, балок, саев, где ожидается длительное де йс твие градиентов фильтрации воды) сле дуе т предусматривать мероприят ия по защите от химиче ской и механичес кой с уффоз ии и от лессового псевдок арста.

1 .9. Необходимо учитывать, что оползание и обрушение лессовых склонов, откосов, котлованов, бортов каналов могут возникать даже при незначительных нарушениях их равн овесия, при увеличении влажности грунта или динамичес ких воздейс твиях.

1 .1 0. При проектировании сооружений орос ительных сис тем в районах с прос адочн ыми грунтами и с сейсмичнос тью более 5 баллов конструктивные мероприятия, учитывающие просадочн ос ть оснований, должны также отвечать и противосейсмическим требованиям, а в районах с рас четной глубиной промерзания более 0,3 м - также и воздейс твию сил морозного пучения грунтов.

1 .11 . Грунтовые условия строите льных площадок, сложенных лессовыми просадочным и грунтами, подраз деляютс я в с оответствии с указаниями главы СНиП 2.02.01-83 на два типа. Просадочны е толщи второго типа подразделяютс я дополнительно на три категории, согласно табл. 1.

Таблица 1.

Тип

Категория

Просадка при природном давлении, см

Относительная просадочность при расчетном напряжении, МПа (справочное)

Начальное давление просадки, МПа (справочное)

0,05

0,1

0,2

0,3

0,4

I

-

S sl ≤ 5

0

0 -0, 02

0 ,01 -0,02

0,02 -0, 04

0,03-0,05

0,06 - 0,1 8

II а

сла бо- просадо чные

5 < S sl ≤ 1 5

0-0,0 2

0 ,01 -0,02

0,02 - 0,04

0 ,0 3-0,05

0,0 4-0, 06

0, 03-0,09

II б

сре дн е-пр оса дочные

1 5 < S sl ≤ 5 0

0 ,01 -0,03

0,02-0,04

0,04-0,06

0 ,0 5-0,07

0,06-0,08

0 ,01 -0,05

II в

сильно - проса дочные

5 0 < S sl

0,03-0,05

0,04-0,06

0,06 - 0,08

0 ,0 7-0,09

0,08-0, 11

0, 007-0,03

1 .1 2. Нагрузки, передаваем ые гидротехничес кими сооружениями на лесс овую толщу, следует определять в соответс твии с указаниями СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.01.07-85.

1 .1 3. Проектирование гражданс ких и промышленных зданий и сооружений на территории оросительных с ис тем следует ос ущес твлять в с оответствии с о СНиП 2.02.01-83 с учетом ожидаемой с тепе ни обводненности грунтов.

2. РАСЧЕТ ПРОСАДОЧНЫХ ОСНОВАНИЙ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ

2 .1 . Рас четы п росадо чны х оснований на те рритории предполагае мого ороше ния на предпроектны х стадиях (ТЭО, с хема) до проведения компресс ионных и сдвиговых ис пытаний следует, как правило, выполнять на ос нове первичных характерист ик грунтов по формулам обязательного приложения 3.

2.2. На стадиях «проект » и «рабочая документация» рас чет ы увлажнения просадочн ых грунтов в ос нованиях ГТС должны выполняться в с оответствии с п.п. 2.3- 2.7.

2.3. Уменьшение коэффициента фильтрации просадочных грунтов со вр е менем следует определять по формуле

                                                    (1)

2.4. При отсутствии результатов полевого замачива н ия (п. 1.4) гл убину H области обильного водо н асы щени я ( S r ≥ 0,8) и глубину фронта увл аж не ния H ω следует ра с считывать по формулам

                                                              (2)

                                                            (3)

где Kt -    согласно п. 2.3.

mp -   коэффициент , учитывающий влияние размеров и формы источника замачивания, определяемый по обязательному приложению 3.

2.5. Влажно с ть грунта в зоне не полного водон асы щени я следует определять по формуле

                                               (4)

г де           H = H ω - H ;

у -   ра с стояние от границы зоны полного водо насыщ ения до плоскости, в которой определяется ω eq .

2.6. При ра с чете влажности для двухслойного основания, в верхней части которого создана подушка из уплотненного грунт а в соответствии с п. 3.17, следует определять глубину контура увлажнения Нω по формуле ( 3), принимая H = h n , а влажность грунта ниже подушки следует определять по формуле ( 4).

2.7. Ширину зон ра с текания B ω с каждой стороны увлажненного контура сле ду ет опреде лять по формуле

B ω = Ψ ( h ω + H k ),                                                       (5)

где Ψ - коэффициент, характеризующий размеры источника увла ж нения, равный 1 ,5 - для каналов с расходом до 2,0 м3/с и равный 2,0 - для канал ов с большим рас ходом.

2.8. Статич е ские расчеты просадочных ос нований гидротехнических сооружений должны производиться:

по первому предельному со с тоянию - по несущей способности грунтов ос нования, согласно указаниям СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.02.02-85;

по второму предельному состоянию - по предельным деформациям с целью ограничения их значениями, обеспечивающими нормальную эксплуатацию возводимых сооружений. Расчет по деформациям являетс я обязательным и сводится к проверке выполнения условия

S S u

где S -     расчетная деформация о с нования;

S u -     предельная деформация основания сооружения, определяемая по обязательному приложению 2.

2. 9 . Расчеты деформаций п росадочных ос нований ГТ С оросит ельных систем следуе т выполнять по следующим формулам

S = Sp+Sω+Sn                                                               (6)

где S -     расчетная деформация;

S p -     осадка под действием веса ГТС; ра с чет ос адки выполняется согласно указаниям СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.02.02-85;

S ω -     деформация при увлажнении грунта;

                                                   (7)

hi -      толщина i -ого слоя грунта;

εslp -    относительная просадочность грунта расчетного слоя при расчетном давлении должна определяться по результатам компрессионных испытаний по формуле

                                                        (8)

Δрб -   деформация образца при предварительном обжатии его давлением равным природному;

Δ sl -    деформация образца после замачивания его при расчетном давлении;

h н -     начальная высота образца, равная высоте кольца компрессионного прибора;

mp -    коэффициент, учитывающий гистерезис деформаций грунта определяемый по обязательному приложению 3;

m δ -    коэффициент, учитывающий формоизменение (горизонтальные деформации) грунта в пределах сжимаемой зоны грунта под фундаментом при расчете деформации методом послойного суммирования согла с но СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.02.02-85 значен ия коэффициента m δ следует определять по обязательному приложению 3;

mp -    ко э ффициент, учитывающий влияние размеров и формы объекта замачивания, определяемый по обязательному приложению 3;

m ωt -   коэффициент, учитывающий длительность увлажнения грунта;  при отсутствии опытных данных  значения коэффициента m ω t следует принимать по обязательному приложению 3;

εωt -    относительная послепросадочная сжимаемость грунта, определяемая по формуле

                                                                           (9)

Δh ω t - величина послепросадочн ой деформации образца при длительной фильтрации воды при сохранении расчетного давления;

S n -     деформация упло т нения подс тилающих просадочную толщу пород.

Деформацию S n следует учитывать для сооружений III и IV групп (табл. 2) при H sl ≥ 10 м; m p ≥ 0,8; E n ≤ 15 М Па; ( Е n - моду ль деформации подс тилающей породы). Рассч итывать де формацию S n рекомендует с я как осадку ус ловного фундамента с подошвой на уровне кров ли эт их п ород, и с размерами в плане, соответствующими размерам призмы проседающе го грунта. Дополнительная нагрузка под условным фундамент ом с кладываетс я из веса возводимого сооружен ия и веса увлажняющ ей грунт воды.

                                             (10)

где G ГТС -   ве с возводимого ГТ С;

L y , B y -   длина и ширина ус ловного фундамент а;

L y = Lω+0,5l дз ; By = Bω+0,5l дз

l дз -        с оглас но п. 2.11;

ω sq = 0,27.

2. 1 0. Относитель ная просадочность грунта при его неполном в одонасыщ ении должна определятьс я с оглас но СНиП 2.02.01-83.

2 .11 . Ширину зоны неравн омерных деформаций грунта l д , в том чи с ле за пределами площадки замачивания l дз и в ее пределах l ав следует определять по фор м улам

l д = 2β (1+mp) Sω

l дз = β (2+mp) Sω                                                          (11)

l ав = βmpSω

Чи с ло просадочны х трещин - по формуле

                                                       (12)

В ел ичину верт икал ьного сброса по п росадочн ой тре щине следует оп реде лять по формул е

                                                           (13)

Угол наклона пов е рхност и грунта на расстоянии l < l а от уреза воды с ледуе т опре делять по формуле

                                                (14)

Неравном е рн ость деформаций основания ГТС на у частке с координатами l 1 и l 2 от линии уреза воды

                                         (15)

где

β = 3mp+8i                                                               (16)

m p -   по обязательному приложению 3;

i -      уклон рель е фа.

3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ИСКУССТВЕННЫХ ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

3. 1 . При выборе метода ус тройс тва искусственных оснований гидротехнических сооружений оросительных систе м на просадочны х гру нтах следует руководствоваться рекомендуемым приложением 4 .

3.2. М ет од создан ия искусственных оснований сооруже ний должен быть обо снован проработкой вариантов и сопоставлением технико-экономических показателе й, для с ооруже ний III и IV групп (табл. 2 ) и для групп однотипных сооруж е ний с учетом их конс трукций, инженерно-геологичес ких и гидрогеологических ус ловий их строительства и эксплуатации, име ющегося оборудования и продолжите льности работ.

3.3. Предварительное замачивание о с нований сооружений следует проводить, как правило, на всю глубину просадочн ой т олщи, но не более 40 м. При проектировании предварительного замачивания расчетом определяют: величину прос адки т олщи просадочного грунта; продолжительность предварительного замачивания; не обходимый объем воды.

3.4. Деформации толщи грунта в результате предварительного замачивания следует определять по формуле ( 7).

3.5. Деформации гидротехнич е ского сооружения, построенного на предварит ельно замоченном основании, следует вычислять по формуле

                                        (17)

где m p , m δ - с о гласно обязательному приложе нию 3;

Δmω t -      разно с ть значений коэффицие нта m ω t для ра с сматриваемого момента эксплуатации и для момента окончания предварительного замачивания.

Е с ли зн ачение Sslp превышает предельные деформации S ω по обязательному приложению 2, то предварит е льное замачиван ие должно быть продолжено или дополнено каким-либо другим с пособом упрочнения лессового грунта.

3.6. Минимальную продолжительность предварительного з амачивания грунта без скважин следует определять по формуле ( 11), принимая H m ω = H sl с учетом требований п. 1.4. При замачивании через скважину (п. 3.13) продолжительность замачивания должна быть уменьшена на 30-35 %.

3.7. Объем воды, необходимый для предварительного замачивания грунта, следует определять по формуле

                               (18)

где V k -    поправка на боковое растекание воды, равная 1 ,4-1 ,5;

W п -    потери на и с парение;

K t -     согласно п. 2.3.

3.8. Длина и ширина котлованов предварительного замачивания должны быть больше габаритов строящегося сооружения (кроме каналов) на 2-3 м в каждую сторону; глубина воды в котловане должна быть не менее 0,5 м.

3.9. Предварительное замачивание лессовых грунтов через траншеи следует предусматривать как правило при с троительстве оросительной сети из трубопроводов и железобетонных лотков на средне- и сильно-просадочн ых грунтах на глубину не менее соответстве нно 10 и 1 5 м.

3.10. Замачивание лессового грунта под каналом прогоном воды следует преду с матривать, как правило, если канал имеет рас ход до 5 м3/с и проходит по равнинной территории или по пологим с клонам. Гл убину воды, начиная с 30- 40 см, следуе т повышать в течение трех суток до расчетной.

3. 11 . Для каналов с расходом более 5 м3/с, а также для всех каналов на сильнопросадочны х грунтах и на косогорах замачивание грунтов следует предусматривать по от секам или из пионерных траншей. Размыв отс еков (траншей) назначаются в с оответс твии с п.п . 4.4 - 4.7 . Заполнение каналов водой осущ е ствляется постепенно: начиная с глубины 30- 40 см, горизонт воды повышаетс я на 1 0-1 5 см в с утки до расчетного.

3. 1 2. Предварительное замачивание грунта на обвалованных участках следует использовать при строительстве нескольких близко расположенных сооружений. Высота вал ов вокруг зама чива емого уча стка должна быть на 1 м больше уровня воды. Ширина вал ов поверху определяется условиями механизации работ, глубина воды 0,3 - 0,8 м.

3. 1 3. Предварительное замачивание чере з скважины следует применять только при необходимости максимально сократить сроки строительства. Скважины должны буриться диаметром 1 5-20 см на расстоянии 4-7 м друг от друга, в завис имости от водопроницаемости грунтов. Глубина скважин должна быт ь на 3- 4 м меньше мощности просадочной толщи; скважины с ледует заполнять дренирующим материалом (крупный песок, дресва, щебень, гравий, шлак и т.п.) причем верхние 1 ,5 м должны быть заполнены песком. Крайние ряды скважин сле дует рас полагать за пре делами сооружения на расстоянии 1 ,5-3 м от кромки подошвы флю тбета (фундамента). Вода в скважины должна подаваться осветленной. По окончании замачивания следует удалить дренирующий материал из верхней час ти скважин на глубину не менее 2 м и затампонировать их лессовыми грунтом.

3. 1 4. Пре дварительное замачивание под нагрузкой с ледует предус матривать для плотин и других крупных сооружений. Толщина слоя дренирующего материал а должна быть 40-50 см. На дрен ирующий м атериал должен укладываться грунт насыпи, являющийся дополнительной п ри грузкой. Участок должен быть обвалован, к дренирующему слою должна быть подведена вода для замачивания лессовой толщи, причем должна быть пре дотвращена кольматац ия дренирующего материала. При необходимости сократить сроки строительства следует дополнительно преду смотрет ь устройство сет и скважин в соответ ствии с указаниями п. 3.13 .

3. 1 5. В процессе предварительного замачивания должны вес тись наблюдения за количеством подаваемой в грунт воды, деформациями и влажностью грунта.

3. 1 6. В каждом котловане следу ет предусматривать ус тановку 4-5 нивелировочных марок. Опорные репера для нивелирования должны быть размещен ы на расстоянии не менее 50 м от замачиваемой пл ощади (нивелирование 4 клас са, один раз в д ве недели). Замачивание следует вес ти до условной стабилизации, когда деформации поверхност и в течение двух недель не превышают 1 см. В случае различия фактичес ких и расчетных величин деформаций более чем на 25 % необходимо уточнение изысканий и проектных решений. По окончании замачивания следует предусматривать контрольное определение вл ажност и грунта посредством бурения скважин на всю глубину промачиваемой толщи с отбором двух образцов через каждый метр, или с опре делением влажност и радиоизотопным методом. Количество контрольных скважин определяетс я (с округлением) по формуле

                                                            (19)

Предвари те льное замачивание должн о обес печить влажнос ть лес сового грунт а в нижней просадочн ой толще не мен ее ω sqp. После отбора образцов контрольные скважины с ледуе т тщате льно тампонировать.

3. 1 7. Для уточнения просадочны х оснований с ооружений оросительн ых с ис тем с ледуе т ис пользовать так же п одуш ки из уплотненного лес са. Размеры подушек дол жны обес печивать умен ьшение суммарных деформаций ос нования до предельных величин по обязательному прил оже нию 2 .

3. 1 8. Для определения размеров подушки следует выполнить расчет прос адки грун та природного сложения в соответствии с указаниями п. 2.9 и найти плоскос ть, ниже которой ве личина деформации равна предельной по обязательному приложе нию 2. Выше этой плоскости грунт необходимо уплотнить. Толщина подушки h п равна разности отметок выше подошвы флют бета (фундамента) с ооруже ния и указанной плос кос ти. Со сторон, где к сооружению вода не подводитс я, ширину котлована с ледует выполнять на 3- 4 м больше ширины сооружения. Со с торон верхнего и нижнего бьефов, а также н а учас тках, где на расс тоянии 3 h п от с ооружения могут нах одит ьс я ис точники замачивания, длину котл ована по дну с ледует принимать на 6 м больше длины сооружения, и располагат ь здес ь с ъе зды-выезды дл я механизмов. Минимальную ширину подушки выполняют на 3- 4 м в каждую сторону больше ширины с ооруже ния, а минимальную длину назначают по формуле

L n = L+2B’ ω                                                               (20)

где B ω -   по формуле 5.

3. 1 9. Плотн ос ть грунта тела подушки должна обес печивать полную ликвидацию его просадочных с войс тв при расчетных нагрузках, и должна назначаться в пределах 1 ,52-1 ,58 т/м3 для сооружений I и II групп по таблице 2, и в пределах 1 ,58-1 ,67 т/м3 для сооружений III и IV групп по таблице 2.

3.20. Комбинированные методы подготовки оснований сл е дует, как правило, применять при строительстве ответственных сооружений на сильнопросадочны х лессовых грунтах (см. ре комендуемое приложение 4).

3.2 1 . Гидровибрационное уплотнение следует использовать для устройства в основаниях сооружений подушек толщиной от 3 до 10 м при наличии на участке строительства источника эне ргопитания мощностью 50-1 00 кВт и при дефиците воды.

3.22. Трамбование грунтов следует применять для устройства подушек толщиной 1 ,5-3,0 м, а также в комбинации с другими методами (например, с предварительным замачиванием). Вытрамбовывание следует применять при ус тройстве котлованов для опор железобетонных лотков, дюкеров, акведуков и других конструкций, имеющих небольшие размеры в плане. Контроль за качеством поверхностного трамбования осуществляется согласно СН иП 3.02.01 -83.

3.23. Проектиров а ние свайных фундаментов и их оснований должно произ водитьс я в соответствии со СНиП 2.02.03-85. Р асчет по прочнос ти конструкций свай и свайных ростверков, а также расчет с вайных фундаментов по образованию и раскрытию трещин должен производиться по СНиП II-56-77. Допускается использование висячих свай для лотков акведуков, дюкеров, причем несущую способность висячих сваи определяют по результатам испытаний свай ста тичес ко й нагрузкой в с оответст вии с о СНиП 2.02.03-85. Степен ь увлажнения грунта при этих испытаниях должна с оответствовать ожидае мой при экс плуатации объекта.

4. СООРУЖЕНИЯ ОРОСИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ

Каналы. О с новные требования

4 .1 . Открытые каналы орос ительных систем на просадочных грунтах следует проектировать так, чтобы отметки уровней воды в них обе спечивали командование над орошаемыми полями после проявления просадочных и послепросадочн ых деформаций. При сравнении вариантов техничес ких решений следует учитывать не только стоимость строительства с учетом противопросадочны х мероприятий, но и стоимость дополнительных работ, связанных с ликвидацией пос ледствий просадочны х явлений, и величину эксплуатационных затрат и с ельскохоз яйственных ущербов, завис ящих от н адежности сооружений (п. 1.2).

4.2. Магистральные каналы, межхозяйственные и внутрихозяйственные распр е делители и сбросную сеть необходимо проектирова ть , как правило, в выемках. В проекте должны быть обоснованы целесообразность и вид противофильтрационных мероприятий по каждому крупному каналу и по группам внут рихозяйс твенных распределителей.

Каналы в земляном ру с ле

4.3. Для каналов в земляном русле о с обое внимание следует уделять назначению оптимальных уклонов и скоростей течения воды, имея в виду недопущение размывов и образования незакрепленных перепадов на каналах, или их заиления.

4.4. Превышение верха дамбы над мак с имальным уровнем воды для каналов в полувыемке-полунасыпи и в насыпи следует определять по формуле

                                           (21)

где Q ω -    нормативное превышение верха дамбы над мак с имальным уровнем воды с огласно СНиП 2.06.03-85.

4.5. Для уменьшения объемов работ поперечное п е рвичное с ечение канала с ледует, как правило, разрабатывать с не добором, h н , с огласно рис. 1.

4.6. При проектировании каналов с предварительным замачиванием грунта по отсекам, длину от с еков с ледует определять по формуле

                                                     (22)

где h ωf -    глубина воды в канале при пропу с ке форсированного расхода;

h ω -      то же, при пропу с ке половины расчетного расхода;

i -         уклон канала.

4.7. Требуемая глубина предварительного за к ачивания грунта для каналов с расходом до 1 ,0 м3/с и с ооружений на них - не менее 20 м; для каналов с рас ходом более 1 м3/с - не ме не е 25 м (но не более мощности просадочн ой толщи).

4.8. Каналы в насыпи следует проектировать преимущественно на равнинных участках, где ра с четные ве личины просадочн ых деформаци й не более допустимых (обязательное приложение 2 ).

В противном с лучае необходимо предусматривать с оответствующее упрочнение основания. Во всех случаях сле дует предус матривать требования по устройству качественной насыпи.

Ри с. 1 Поперечное сечение каналов с недобором грунта

Ри с. 2 Канал на кос огоре.

4.9. Каналы на косо го рах с поперечным уклоном более 0,1 , сложенных просадо чны ми грунтами, следует выполнять, как правило, в глубоких вые мках с использованием мероприятий по п.п . 3.9, 3.11, 4.4- 4.8. Параметры врезки в косогорах (рис. 2) следует назначать по формулам

                                         (23)

2,5 м ≤ а11/3 а2                                                      (24)

а2 = 0,85 KiB ω + Hpm 1 - hs ( m 1 + m 3 )                                           (25)

где Ki -     коэффициент , учитывающий смещение фильтрационного контура

                                                            (26)

B ω -   согласно п . 2.7;

hs -      согласно п. 4.4 ;

Н p -    согласно п. 4.10 .

4 .10. Гл убина Hp зоны, нарушенной трещинами, ходами зем л ероев, псевдокарстовы ми полостями, повышенной порис тос тью, засоленностью и т .п., должна опре де лятьс я при инженерно-г еологичес ких изыс каниях, в т.ч. с ис пользованием геофизических методов (электроразведка, с ейс моразведка) н а всем прот яжен ии косогорны х учас тков канала. На предпроектны х с тадиях (Т ЭО, схе ма) величину зоны H р следует опреде лять по формуле

                                                 (27)

гд е Ssl -     величина просадки грунта в м;

Hk -      высота капиллярного поднятия воды в грунте в м;

Кс -      коэффициент, у читывающий экс позицию косогора:

Кс = 1,2 для южной и юго-восточной экспозиции;

Кс = 1 для остальных случаев.

4. 11 . Ве рховой откос следует проектировать с заложением m 1 = 0, 1- 0,2 при его высоте до 7 м. При высоте откоса более 7 м е го следует выполнять ступенчатым с бермами шириной не менее 1 м через 5 м по высоте. Ширина бермы Q , назначается по формуле ( 24) , а дл я каналов с расходом более 1 0 м3/ с - из условия возможности проезда механизмов и складирования наносов, удаляемых из канала.

4. 1 2. При поперечном уклоне косогора более 0,9 при расходе воды до 2 м3/с; более 0,8 при расходе воды до 5 м3/с, более 0,6 при расходе воды до 1 0 м3/с и более 0,5 при расходе воды свыше 10 м3/с, а также в случае значительной глубины нарушенной зоны, Hp строительство канала должно быть обосновано специальными технико - экономическими расчетами. В качестве альтернативных вариантов должны быть рассмотрены замена типа водопровод ящ его сооружения (лотки, трубы), или изменение трассы канала и др.

4. 1 3. Предварительное замачивание грунта под каналом на косогоре следует предусматривать в соответствии с п.п. 3.11, 4.4- 4.7. После проведения предварительного замачивания на косогорном участке канала должно быть предусмотрено устройство облицовки с противофильтрационным пленочным экраном, согласно п. 4.16, или устройство противофильтрационной завесы, соглас но п. 4.14.

4. 1 4. Для устройства завесы на низовом борту канала следует предусматривать устройство узкой траншеи или щели, заполненной уплотнен ным лессовым грунтом или смесями с применением бетонитов, битумов, причем могут ис пользоваться струйные технологии и гидродинамичес кое резание грунтов или с экраном из полимерной пленки.

Глубина заве с ы должна опре де лятьс я по формуле

h с = 2h ω +Hp                                                               ( 28)

Каналы с облицовками

4. 1 5. При проектировании облицовок каналов на средне- и сильнопросадочных грунтах необходимо предусматривать мероприятия для проявления основной части просадочных и п ослепросадочн ых деформаций, обес печив ающие остаточные деформации в соответствии с обязательным приложением 2. На слабопросадочных участках и грунтах I типа при проектирова н ии облицовок необходимо предус матривать трамбование грунта на глубину не менее 1 ,5 м без предварительного замачивания. Предварительное замачивание должно назн ачаться по расчету, но не менее глубин, указанных в п. 4.7. После замачивания верхний с лой грунта должен быть уплотнен: следует выполнить планировку откосов, подсыпку дамб.

4. 1 6. В бетонопл еночн ых облицовках каналов следует предус матривать использование с табилизированной полиэтиленовой или пластифицированной пол ивинилхл оридной пленки или других рулонных гидроизоляционных материалов под защитным с лоем (например, из грунта, железобетон ных плит, ас фальтобетона, монолитного бетона). При использовании грунтопл еночных и асфальтобе тонных облицовок следует предусматривать обработку оснований гербицидами. Конструкции деформационных швов следует предусматривать с повышенной деформируемостью и водонепроницаемостью.

Лотковые каналы

4. 1 7. Каналы в железобетонных лотках на прос ад очн ых грунтах следует прое ктировать с учетом допустимых величин деформаций ос нований с оглас но обязательному приложению 2, предус матривая при необходимости упрочение оснований, а деформационные швы - с повышенной деформируемостью и водонепроницаемостью.

4. 1 8. Ж елезобетонные лотки на свай ных опорах следует возводить на естественных основаниях только на просадочны х грунтах I типа и на слабопросадочн ы х грунтах при глубине забивки свай не менее 2,5 м. На средне- и слабопросадочных грунтах необходимо предварительное замачивание грунта, глубина забивки с вай не менее 3,5 и 5 м.

4. 1 9. Для стое чных опор в грунтовых условиях I типа и на слабопросадочных гр ун тах при мощности просадочной толщи не более 5 м следует предус матривать поверхностное трамбование тяжелыми трамбовками без предварительного замачивания. На средне- и сильнопросадочн ых грунтах следует использовать комбинированный способ подготовки основания предварительным замачиванием с последующим доупл отнением верхних слоев грунта тяжелыми трамбовками. Назначение этих мероприятий должно быть обосновано расчетом для однотипных на осваиваемой территории геологических условий и конструкций лотков с тем, чтобы их ожидаемые деформации не превышали приведенных в обязательном приложении 2.

4.20. Стыковые со е динения лотков должны обес печивать водонепроницаемост ь стыков при расчетных деформациях оснований, согласно обязательному приложе нию 2.

4.2 1 . При уклонах более 0,05 рекомендуется применять глубокие лотки (до 16 0 см). При уклонах более 0,1 5 применять с борные лотки не следует.

4.22. Необходимо пр е дус матривать планировку мес тности вдоль лотков и трубопроводов.

Трубопроводы оросительных систем

4.23. При выборе материала труб следует руководствовать с я указаниями СНиП 2.06.03-85, СНиП 2.04.02-84 и требованиями наст оящего раздела.

4.24. На грунтах I типа с ледует применять железобетонные и асбестоц ементны е трубы без предварительных противопросадочны х мероприятий; допускается применение асбес тоц ементных и железобетонных труб повышенной на одну ступень марки, по сравнению с расче тной по условиям напора. Конструкции стыков рас трубных и безраструбных труб должны обеспечивать поворот труб в мест е стык а не менее чем на 2°. При величине ожидаемой просадки более 20 см допускается применять пластмассовые или стальные трубы с противокоррозионным покрытием.

4.25. Забор воды в трубопроводы из открытых каналов след уе т предусматривать специальными гибкими трубопроводами с учетом требований п. 4.22.

4.26. В местах у с тано вки гидрантов необходимо предус матривать уплотнение грунта на площади размером не менее 5×5 м и на глубину не менее 1 ,5 м.

4.27. В ме с тах с опряжений трубопроводов оросительных систем с напорными трубопроводами насос ных станций следует предус матривать компенсаторы де формаций.

Гидротехнич е ские соору жения на каналах

4.28. При проектировании гидрот е хническ их сооружений (ГТ С) орос ительных с исте м и выборе против опросадочны х ме роприятий следует руководствоваться классификацией ГТС по таблице 2 и рекомендуемым приложением 4.

4.29. Предельные величины деформаций просадоч н ых оснований ГТС, при которых обеспечивается их пригодность к эксплуатации, следует принимать соглас но обязательному приложению 2.

4.30. При проектировании ГТС на прос ел очном грунте основанием сооружения следует считать всю толщу просадочного грунта до глубины, где возможно его увлажне ние и просадки, а в ряде случаев также часть подстилающих лессовую толщу пород (п. 2.9) , и учитывать совместное воздействие осно вных вз аимосвяз анных разрушающих фак торов: просадок и размывов грунта в основаниях и в бортах сооруж ений, а также суффозии.

4.3 1 . При проектировании оросительных систем на просадочных грунтах следует предус матривать, на основе прогноза деформаций и размывов грунта (раздел 2 ), устройство (при необходимости) и с кусственных основан ий (раздел 3 ), строительство гидротехнических сооружений противопросадоч н ой конструкции (ГТС П ПК) , или сочетание этих мероприятий.

4.32. Следует использовать две основные схемы ГТС ПП К: жес ткую и гибкую. Жесткая схема целесообразна при больших попе ре чных размерах и малой длине сооружений, гибкая при их большой длине. При рас ходах воды до 6 м3/ с следует применять, как правило, одн оо чк овы е т рубчатые ГТ С с диаме тром т ру бы до 1 ,6 м. При рас ходах бол ее 6 м3/с следуе т применять двух- и т рехочк овы е гибкие ГТ С или жес ткие (с прямоугольными трубами или открытые доковые ГТ С ППК).

4.33. ГТС ППК должны сос т оят ь из пространственно- жестких се кций , предс тавляющих функционально самос то ятельные (аванкаме ра, оголовок, труба, во добой, слив) или с овмещенные конструкции, и соединяемых деформационными швами, обладающими повышен ной подвижностью и водонепроницаемос тью и обес печивающими безаварийную работу при расчетных дефо рмациях.

4.34. Пространств ен ная жесткос ть и прочность секций должна быть обе спечена в продольном направлении вод опровод ящи м лотком (трубой), а в п оперечн ом - диафрагмами, зубьями или ребрами жес ткос ти. Конструкции с екций следует рас считывать на устойчивость и на прочность при с амых неблагоприятных ус ловиях опи рания на основание. Для повышения подвижности, прочнос ти и ус тойчивости конст рукций ГТС ППК следует использовать компенсаторы деформаций, анке ры, соедините льные тяги, ванты (шп ренгели), дополнительные фиксированные опоры.

4.35. Г Т С ППК необходимо проектировать с усиле нной п ротивоэрозион ной защитой в виде диафрагм (шпунтов) и открылков оголовков в верхнем и нижнем бьефах. В случае устро йс тва ис кусс твенного основания противоэрозионные диафрагмы следует прое ктироват ь т ак, чтобы он и полност ью находил ись в пределах искусственного основания.

4.36. В конструкциях ГТС ППК и облицовок, как правило, с ледует пре дус матривать деформационные швы окл еечного типа с увеличе нным компенс ационным провес ом армогерметика, швы закладн ого т ипа или комбиниров анные. Стыки с борных элементов должны армироватьс я выпусками рабочей арматуры и быть равнопрочны со стыкуемыми железобетонными конструкциями.

4.37. У гибких ГТ С ППК с водопроводящи ми круглыми трубами следует предусматривать подвижные стыки с расчетными зазорами для поворота и с защитой от раскрытия при деформациях. Стыки должны герметизироваться упл отнительным и резиновыми кольцами и мягкой набивкой (пороизол , просмоленная пакля); зачек анка пазух стыка цементным рас твором не допускается.

4.38. Проекты ГТС П ПК должны предусматривать устройства для уменьшения неравномерности просадочны х деформаций оснований (например, посредством их защиты от локального увлажнения или посредством равномерного их увлажнения через специальные отверстия и распределительные слой), или для последующей ликвидации неравномерных просадочных де формаций, запол нения просадочных полостей под флю тбетами, и для выправле ния о садок и кренов отдельных час тей сооружений.

4.39. Г ибкие трубчатые ГТ С ППК следует, как правило, выполнять сборными, а жесткие открытые и с прямоугольными трубами - из монолитного или сборно-монолитного железобетона. Применяемые сборные элеме нты должны представлять готовую объемную конс трукцию или обеспечивать после монтажа получение пространственно- жесткой секции. Применяемые сборные элементы должны соответствовать унифицированной номенклатуре железобетонных конструкций для водохозяйственного строительства.

4.40. Расчетные деформации оснований не должны нарушать гидравличе с кого режима сооружения. Требуемое превышение бортов сооружения над макс имальным уровнем воды следует принимать на 10-1 5 см выше верха дамб (п. 4.4).

Таблица 2

Тип сооружений

Расчетный расход, воды м3

Размеры фундаментов

Давление под подошвой ф-та, МПа

Относит. эксцентриситет нагрузки

площадь, м2

глубина, м

отнош. сторон

полное Р

дополн. к прир. Рс

В о доз аборные, пер егоражи вающи е, регу лирующи е, с опрягающие , в одо проводящие, вододел ительные, водовыпу скные ограждающие сооружения, насос ные станции, лотки, т рубопроводы

до 5

3-30

1 -5

1,2-4,2

до 0,08

до 0, 025

0 - 0,1 5

То же

5-50

20-700

2-8

1,8-3,5

0,1-0,2

0,025 - 0,05

0,03 - 0,1 2

Опоры дюкеров, акведуков, насосные ста н ции камерного т ипа, устои и бычки водозабора

10-100

30- 1 000

3- 1 6

2 - 4

0,13-0,21

0,05-0, 1 5

0,07-0,2

Плотины, на с осные станции блочного типа, башенн ые водозаборы, д ругие ос обо крупные сооружения или их части

более 20

40-2000

до 20

2-5

бо л ее 0,1 8

более 1,5

0 - 0,1 5

4.4 1 . Для сооружений, предназначенных к с троительству на просадочны х толщах мощностью более 1 0 м, где не ожидается подъем грунтовых вод до флют бета сооружения, не следует пре дус матривать ус тройство дренажей, г равийно- песчаных поденн ой , обратных фильтров и раз груз очных отверстий в фл ютбетах.

4.42. Вдоль бортов сооружения следует предусматривать защиту от размыва грунта поверхностными водами.

4.43. На прилегающих к сооружениям уча с ткам каналов следует предус матривать, как правило, уширенные до 6-8 м бермы для размещения запасных материалов и механиз мов при ремонтных работах.

4.44. На период пу с ковой эксплуатации должны быть предусмотрены систематические наблюдения за состоянием сооружений и развитием деформаций конструкций и оснований. Состав и продолжительность наблюдений ус танавливается программой натурных наблюдений , включаемой в проект.

4.45. Оголовки и опоры дюкеров должны рас полагаться на упрочненных основаниях. Входные и выходные оголовки следует рас полагать на расстоянии не менее десяти диаметров трубы от поверхности склона на отметке подошвы сооружения.

4.46. Акведуки должны иметь конструкцию, позволяющую безаварийно во с принимать рас четные деформации лотки при расчетных смещениях опорных устоев и бычков. Конструкция пролетного строения должна, как правило, применяться балочная разрезная с деформационными швами согласно п.п . 4.33, 4.36.

4.47. Если расчетная величина д е формаций просадочного основания не превышает предельных значений (обязательное приложение 2), ГТ С ППК должны возводитьс я на естестве нном основании. В против ном случае необх одимо устройство такого искусс твенного ос нования, чтобы его деформации после постройки сооружения не превышали предельных значений (обязательное приложение 2). Предварите льный выбор метода устройства искусственных оснований ГТС ППК на просадочных грунтах сле дует вести на ос нове ре комендуемого приложения 4. Окончательный выбор метода должен производитьс я на основании технико-экономических сопоставлений вариантов, с учётом класс а, типа, конструкции, размеров и режима работы сооружений, инженерно-геологических условий строительс тва, наличии воды, ме ханизмов, материалов, кадров и имеющегося опыта производств а работ.

4.48. Строитель с тво временных сооружени й (для подачи воды для санитарно-бытовы х или технологических нужд строительства предварительного замачивания, доведения грунтов до оптимальной влажнос ти уплотнения, досрочного использования части орошаемых земель до полного завершения строительства сис темы) должно быть в каждом случае обосновано технико-экономическими рас четами.

4.49. Конструк ц ии временных сооружений должны обеспечивать временный пропуск расходов и поддержание заданных уровне й воды в условиях просадочных деформаций оснований; допускать перевозку, быстрый и легкий монтаж и ремонт, для чего следует применять легкие эластичные материалы, с ерийные и типовые изделия, гибкие соединения, компенсаторы, рихтовочны е пазы и т .п. В случае использования ценных материалов (металл, пластмас сы, ткани) должно быть обес печен о их многократное применение.

Расч е ты гидроте хнических со оружений

4.50. Расчеты размывов п росадочн ых грунтов в руслах каналов и зонах влияния ГТ С необходимо выполнять как при индивидуальном проектировании, так и при привязке типовых проектов. Допускаемые неразмывающие скорости течения воды следует определять в соответствии с указ аниями СНиП 2.06.03-85.

4.5 1 . Гл убину hdsp воронки местного размыва в нижнем бьефе ГТС следует рассчитывать с использованием величины допускаемой неразмывающей скорости по формуле

hdsp = h-h с                                                                  ( 29)

гд е hc -      расчетная глубина воды в канале при равн о мерном режиме;

h -        г л убина потока в месте наибольшего размыва;

                                                   (30 )

Q -       расчетный расход воды, м3/с;

Vc -      допускаемая неразмывающая скорость, м/с;

в c -       ширина фронта схода, м;

K н -      коэффициент, учитывающий неравномерность удельного ра с хода воды по фронту схода; Кн =1 ,3;

Kp -      коэффициент условий размыва, принимаемый равным 1 ,05 для случая, когда рисберма заканчивается ковшом, и 1 ,7, когда рисберма заканчивается уступом с вертикальной низовой гранью.

Ширину воронки ме с тного размера в нижнем бьефе в ds p , а также глубину hvsp и ширину в vs p воронки местного размыва в верхнем бьефе ГТС следует определять по формулам

в ds p = Kghdsp ; в vs p = Kghvsp ;                                                (31)

hvsp = (0,4+5 εsli ) hdsp

где Kg =2,2 для грунтов I типа по п . 1.10;

Kg =2,4     для слабопросадоч ны х грунт ов;

Kg =2,6     для среднепросадоч н ых грунтов;

Kg =2,85   для сильнопросадоч ны х грунтов.

ε sli -          отно с ительная просадочн ость грунта при давлении 0,1 МП а.

4.52. Г л убину и ширину противоэрозионны х диафрагм ГТС с ле дует назначать по соответс твующим размерам воронок мес тных размывов, с увеличением на 30 % для заделки краев диафрагмы в грунт.

4.53. Фильтрационны е расчеты просадочны х оснований ГТС следует вести с учетом требований СНиП 2.02.02-85, СНиП 2.06.01-86. Д ля ГТС, I , II и III групп по табл. 2, характеризуемых отношением длины к напору более 5, имеющих расчетные противоэрозионные диафрагмы, при то л щине слоя просадочного грунта более 10 м, где не ожидаетс я подъем грунтовых вод до уровня флю тбета, фильтрационные расчеты допускается не выполнять.

4.54. Р асчетные деформации гибких ГТС ПП К ( S ГТС ) след уе т определять для условий неравномерных деформаций просадочных оснований, с учетом предельных прогибов труб за счет их шарнирных соединений; предельных кренов и взаимных смещений час тей ГТС ППК по подвижным стыкам и деформационным швам; ресурс ов ко мпенсирующих устройств ГТС ППК. Предельные величины деформаций оснований Su следует принимать по обязательному приложению 2. Расчетная деформируемость S ГТС ги б ких ГТС ППК должна быть не менее S ГТС ≥ 1 ,35 Su .

4.55. Расчеты у с тойчивос ти следуе т выполнять как для системы «сооружение-основание», так и для отдельн ых элементов ГТ С ППК , с уче том величины и неравномерности распределения деформаций прос адочного основания. Расчеты устойчивос ти конструкций ГТС ППК следуе т вести с огласно СНиП 2.02.02-85, СНиП 2.06.01-86, СНиП II-55-79, по первой группе предельных состояний (полная непригодность к эксплуатации). Расчет устойчивости по сдвигу следует вести по схеме плоского сдвига (грунт в основании и борт ах увлажнен, вода в канале отсутствует).

4.56. Необходимо выполнять, дополнительно к требованиям СНиП II-55-79, расчеты устойчивости конструкций ГТС ППК по опрокидыванию при наличии в канале воды и при неравномерном увлажнении основания, развивающемся со стороны бьефов. Если у с тойчивость конструкций ГТ С ППК на просадочн ом основании не обес печивае тся, рас четами до лжны быть опреде лены величины требуемых удерживающих усилий и назначены конс труктивные мероприятия, обеспечивающие устойчивость конструкций ГТС ППК, согласно п. 4.34.

4.57. Расчеты общей прочности пространственно - жестких конструкций ГТС ППК следует вести для двух направлений - вдоль и поперек потока, с учетом величины и неравноме рности просадочны х деформаций основания, на осн овные сочетания нагрузок постоянные, временные длительные и кратковременные нагрузки и воздействия согласн о СНиП 2.01.07-85, СНиП 2.06.01-86, СНиП II-55-79, СНиП II-56-77, СНиП 2.03.01-84, по первой группе предельных сос тояний, активное, пассивное и дополнительное (навал) боковое давление грунт а определяютс я методами теории преде льного равновесия грунтов с учетом сцепления и трения по рас четной поверхнос ти с использованием расчетных характеристик грунтов и материалов.

4.58. Расч е т прочнос ти же сткого ГТ С ППК в направлении вдоль потока следует вести для докового лотка как для системы балок-стенок, при неравноме рных просадках основания, развивающихся со стороны бьефов и вызывающих зависание концов сооружения; размеры опорного участка следует определять из сопоставления суммы нагрузок и расчетного давления на грунт. На дейс твие наибольшего изгибающего момента следует рассчитывать центральное поперечное сечение, на действие наи большей поперечной с илы - накл онное сечение, восходяще е от границы рас четного опорного участка.

4.59. Расчет прочно с ти жесткого ГТС ППК в направлении поперек потока следует вести как для ра мы, нижний ригель которой лежит на упругом основании, для двух случаев: при непрерывном по длине контакте сооружения с основанием (рядовой участок), и при неравномерных просадках основания (опорный участок). Для рядового участка следует рассматривать два основных случая (при заполнении лотка водой и отсутс твии давления грунта на стенки, и наоборот), и учитывать дополнительное боковое реактивное давление (навал) грунта, определяемое расчетом сооружения во взаимодействии с упругой средой. На опорном среднем участке плиты (являющейся дн ищем водобойного колодца) действуют наибольшие ус илия, передаваемые балкам - стенками лотка. Расчет опорного участка требуется вести при заполненном водой лотке и при действии на стенки лотка давления грунта. Расчет реактивных давлений грунта, изгибающих моментов и поперечных сил для плиты следует вести как для балки на упругом основании, расчет прочности наклонных сечений - с учетом разгружающего влияния реактивного давления грунта.

4.60. Высота ребра жесткости сопрягающей стенки должна определяться из условия безаварийного сопряжения с противоэрозионной диафрагмой при их ра с четном с ме щении. Рас че т прочности ребра жесткости сопрягающе й стенки следует вести с учетом возможности зависания одного из открылков оголовка, или зависания центра стенки на концах открылков, с учетом веса конструкций, воды и вертикальн ых составля ющих давления грунта.

4.6 1 . Рас че т прочнос ти и прогибов п ротивоэрозионных диафрагм следует вес ти для с лу чая одностороннего бокового давления грунта со стороны основания сооружения, при образовании воронки размыва со стороны канала, как для плиты, опертой по трем сторонам, с трапециед альны м (по вертикали) распределением нагрузки.

Грунтовые сооруж е ния

4.62. При проектировании грунтовых плотин, на с ыпей, каналов, дамб обвалования и т.п., для которых лессовые п рос адочные грунты являются материалом или основанием, следует руководствоваться указаниями глав СНиП 2.01.07-85; СНиП 2.06.04-82; СНиП 2.06.05-84; СНиП 2.02.01-83; СНиП 2.06.05-84; СНиП II-7-81; СНиП 2.06.01-86; СНиП 2.02.02.85, СНиП 2.06.03-84; СНиП III -8 - 76 и положениями настоящего раздела.

4.63. Возводить насыпи (плотины) допу с кается без упрочнения основания, если величина ожидаемой прос адки не превышает пре дельной Su по обязательному приложению 2. При ожида е мых прос адках, превышающих Su , о с нования плотин необходимо предварите льно замачивать на полную глубину просадочн ой толщи, или применят ь комбинированные способы у прочнения оснований, с огласно п.п . 3.1; 3.2; 3.12; 3.13; 3.14; 3.16. В основании качественной насыпи во всех случаях должен быть удале н растительный или вы ветрелый с лой и у плотнен грунт на глубину не менее 1 м .

4.64. В ме с тах с опряжения тела насыпи с берегам и оврагов и саев необхо димо производить глубокую врезку, особо качест венное упрочнение основания, укладку и уплотнение грунта. Для сопряжения плотин с бортами глубина врезки противоф ильтрац ионного элемента должна быть не менее 0,1 2 от наибольшей глубины воды перед пло тиной, размер врезки в б орта в плане не мене е 1 ,5 lds , где lds - по формуле ( 11). Необходимо предусматривать усиленную систему сбора и отвода ливневых вод и защиту от размыва откосов п лотины и ме ст примыкания плотины к бортам балки.

4.65. При подготовке оснований под ответственные насыпи удаление просадочных грунтов на глубину значительного их нарушения землероями, корнями растений и эрозионными проце сс ами тре щинами, остатками старых сооружен ий, или в случае их высокой пористости, или при содержании легкорастворимых солей в количествах, превышающих допустимые по п. 4.66, должно быть обосновано соответствующими технико-экономическими расчетами.

4.66. При использовании лессовых грунтов для возведения гидротехниче с ких насыпей и в их ос нованиях содержание в них водорас творимых солей должно ограничиваться в соо тветствии с указаниями СНиП 2.06.05-84 .

4.67. На просадочных основаниях следует, как правило проектировать плотины однородные или с ядрами, или с гибкими экранами и диафрагмами из полим е рных материалов; конструкции из жестких материалов должны применятьс я только при соответствующем обосновании.

4.68. При ст роител ьстве нас ыпей на прос адочн ом ос новании следует примен ят ь такие с пос обы, которые позволяют обеспе чит ь, наряду с требу емой пл относ тью , повышенную пластичность тела нас ыпи: отсыпку л есс ового грунта в в оду, гидронамыв, комбинацию этих с пос обов (отсыпку сухого грунта в прудки предварительно намытого грунта), или уплотнение грунта при влажности на 1 -2 % больше оптимальной.

4.69. При во зв еден ии нас ыпей спос обом отс ыпки в воду или гидронамыва с ледует использ овать лессовые грунты гранулометрического сос тава в соответствии с рекомендуемым приложением 5.

Время п о лно го размо кания грунта, опреде ленное стандартным способом, не долж но пре вышать 10 минут.

4.70. При и с пользовании намыва для ст роительства с ооруже ний из лессовых г рунтов следует ограничивать инт енсивность возведения соо ружения по выс оте, в завис имости от грануломе тричес кого состава грунта и технологии ведения работ , наличия строительных дренажей.

5. ПОДГОТОВКА ОРОШАЕМЫХ ПОЛЕЙ

Общ ее положение

5. 1 . Подготовка орошаемых полей должна, как правило, выполнятьс я одним из двух методов: 1 - методом пре дварительного замачивания земель в с троит ельный период; 2 - методом пос тепенного замачивания земель в процесс е поливов сельскохозяйственных культу р по бороз дам с использованием в первые 3-5 лет передвижных разб орных трубопроводов. Выбор метода должен быть обоснован технико-экономическим расчетом. На слабопросадочн ых и I типа грунтах, а также при поливе дождеванием с оп т имальными нормами, при котором не допускается транзитная фильтрация, предварите ль ное замачивание полей допус кается не проводить.

5.2. Предварительное замачивание поля должно о существлят ься путем полива по бороздам. Вода подае тся с помощью оросительной сети с гибкими передвижными поливными трубопроводами. Продольный (вдоль распределительного трубопровода) уклон поверхности поля для проведения таких поливов должен быть в пределах 0,002-0, 03. Поливные борозды для прове дения замачивания выполняются глубиной 1 5-20 см и длиной 6 0-1 20 м с шириной междурядий 60 см.

5.3. Г л убина предварит ельного замачивания до лжна устанавливать ся проект ом с учетом с войств грунтов и способа полива, но не менее 5 м для средне просадочны х и не менее 6 м для сильнопросадо чны х грунтов.

5.4. Количе с тво необходимой для замачивания воды (нетто) следует определять по форм уле

 м3/га                                          (32)

Обозначения - согласно справочному приложению 1.

5.5. Сбро с воды при замачивании не допус каетс я. Замачивание должно вес тис ь непреры вно.

5.6. Продолжительность предварительного замачивания поля следует определять по формуле

 час                                                      (33)

гд е Wn -      объем воды, подаваемой на замачивание , м3 /г а;

a -         ширина меж ду рядь я, м;

lδ -        длина борозды, м ;

q ср -      средний за период замачивания расход воды, подава емой в борозду, м3/с . Значения q ср для лессовых гр у нтов, имеющих коэффициент фильтрации 0,6- 0,8 м/сут, следует принимать по таблице 3, а для других г рунтов - п ропорц ионально изме нению коэффициент а фильтрации.

Таблица 3

Уклон борозды

Средний расход в борозду q ср , л/с/10-3 м3

длина борозды, м

lδ =60

lδ =90

lδ =120

0,005-0,0 1

0, 1 2

0, 1 8

0,24

0,0 1- 0,02

0,08

0, 1 2

0, 1 6

0 ,0 2-0,03

0,06

0,09

0, 1 2

5.7. Расходы воды в начале полива следует устанавливать так, чтобы время добегания струи до конца борозды , не превышало 6 часов при первом поливе и 2 час ов при последующих поливах; при этом эрозионный размыв грунтов не допускаетс я.

5.8. В начале предварительного замачива н ия подачу воды следу ет проводить с интервалами через одну борозду в течение 2-3 суток; затем в течение 2-3 суток полив по сухим (пропущенным) бороз дам, и далее полив по всем бороздам до увлажнения грунта на расчетную глубину. При необходимости следует сделать перерыв в замачивании, ремонтную планировку и нарезку борозд, и продолжить замачивание.

5.9. Предварительн о е замачивание поля с ледует проводить поэтапно, по отдельным картам. Для этого поливной участок разбивается на карты шириной 100-1 25 м, площадью 5-7, 5 га.

5 .10 . Контроль глубины промачивания и развития просадочны х деформаций следует осуществлять на характерных участках поля и на участках, где имеютс я карстовые воронк и, трещины, частые ходы землероев, неупл отненны е насыпи.

5. 11 . Дл я выравнивания глубины промачивания следует проводить культивации на учас тках, где глубина промачивания меньше, и нарезать там более глубокие борозды- щели.

5. 1 2. На просадочных грунтах следует применять, как правило, такие способы орошения и технику полива, которые не вызывают транзитной фильтрации и размывов грунтов.

5. 1 3. При подготовке поле й методом постепенного замачивания в процесс е поливов сельскохозяйственных культур, в первые 3-5 лет орошения на грунтах I типа, слабо- и сред н епросадочны х в строительный период необходимо предусматривать капитальную планировку на основе топографической съемки. В первые 3-5 лет орошения (до завершения просадочных деформаций) с ледуе т еже годно проводить эксплуатационную планировку и предпосевное выравнивание полей длинно базо вым и пла нировщиками. После завершения просадочн ых деформаций при необходимос ти следует выполнят ь капитальную планировку на основе повторной топографической съемки.

5. 1 4. При проектировании закрытых оросительных систем на сильнопросадочны х землях освоение сле дует предусмат ривать в 2 этапа. На I этапе освоения, в первые 3-5 лет, с ледует применять передвижную внутрихоз яйственную оросительную сеть, сос тоящую из уложенных на поверхнос ти поля разборных распределительных трубопроводов с гидрантам и и пе ре движных поливных полиэтиленовых шлангов. Разборные распределительные трубопроводы следует прокладывать параллельно проектным трассам закрытых распреде лит ельных трубопроводов на расстоянии 5-10 м от них. На II этапе разборную сеть разборных распределительных трубопроводов (шлангов) перемещают на новый уча с ток, а взамен строят: для полива пропашных культур - полустационарную оросительную с еть с поливным и полиэтиленовыми шлангами, для полива многолетних насаждений - закрытую оросительную с еть c подземными поливными трубопроводами.

5. 1 5. Расстояние между передвижными трубопроводами и длину борозд, а также рас ход поливной струи на первом этапе освое ния следует принимать в соответствии c данными рекомендуемого приложения 6. На втором этапе освоения расходы воды и длины борозд могут быть увеличены.

5. 1 6. На средн е- и сильнопросадочных грунтах при проектировании закрытых тру боп роводов следуе т предусматривать как правило предварите льное замачивание их оснований на глубину не менее с оответственно 10 и 1 5 м, а глубину закладки труб следует принимать с запасом на среднюю величину планировок орошаемого поля, которую допускае тся принимать равной половине ма кси ма льной расчетной просадки.

5. 1 7. При подготовке полей методом постепенного замачивания в процессе поливов в первые 3-5 лет объем ежегодных п ланировочных работ на прос адочны х орошаемых з емлях следует принимать равным объему локальных просадок, соблюдая равенс тво объемов сре зки и подсыпки, по формуле

V пр = V εslHωAm 1 m 2                                                         (34)

где V пр - объем ежегодных планировочных работ, м3;

Нω - средняя глубина промач и вания просадочн ой толщи, м , орие нтировочно после 1 года орошения Нω=6-8 м; после 2 лет Hω = 11 -1 3 м; после 3 лет Hω = 1 5-1 9 м; после 4 лет Hω =1 8-23 м; после 5 лет Hω =23-30 м;

А -    площадь орошаемого поля, м2

m 1 -   коэффициент , учитывающий проявление локальных просадок по площади орошаемого поля (табл. 4);

m 2 -   коэффициен т , учитывающий зависимость объемов просадок от величины абсолютной просадки в центре блюдца, его формы и размеров (табл. 5);

V -     коэффициент стати с тической изменчивости (коэффициент вариации), изменяющийся от 1 ,50 до 1 ,80;

εsl -    относительная просадочность ле с сового грунта.

Таблица 4

Грунт по категориям просадочности

Категория исходного рельефа

Значения коэффициента m 1 , по годам орошения

1

2

3

4

5

Сла бо-просад очный

Очень с ло жный и сложный

0,25

0, 1 0

0,05

0,0

0,0

Ср е дний сложности и спокойный

0,20

0,05

0,0

0,0

0,0

Сред н е-п роса дочный

Очень сложный и сложный

0,35

0,30

0,20

0,10

0,0

Средний сложности и спокойный

0,30

0,25

0,20

0,10

0,0

Сильно-просад о чный

Очень сложный и сложный

0,50

0,40

0,30

0,25

0,05

Средней сложности и с покойный

0,40

0,35

0,25

0,20

0,0 1

Прим е чание: При подс чете объе ма просадок отде льного просадочн ого блюдца коэффицие нт m 1 с ледует принимать равным 1.

Таблица 5

Грунт по категориям просадочности

Категория исходного рельефа

Значение коэффициента m 2 по годам орошения

1

2

3

4

5

Слаб о -проса дочный

Очень сложный и сложный

0,38

0,40

-

-

-

Средней сложности и с покойный

0,40

0,42

-

-

-

Ср едне-проса до чный

Очень сложный и сложный

0,29

0,32

0,38

0,50

-

Средней сложности и с пок ойный

0,36

0,44

0,50

0,60

Сильно-просадоч ный

Оч ен ь сложный и сло жный

0,28

0,30

0,32

0,36

0,40

Средней сложности и с покойный

0,29

0,32

0,38

0,40

0,50

Д иректор инс титута           Н. С. Г ришенко

« Союзги пров одхо з»

Руководит е ль темы             С. С. Савватеев

зав. ЛНИ, к.т.н.

Приложение 1

Справочно е

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

1 . В просадочном ос новании ГТС могут проявлятьс я деформации следующих видов:

о с адка под влиянием нагру зки от сооружений при практичес ки неизменной влажност и гру нт а;

просадка - уплотн е ние вследствие нарушения структурной прочности грунта при совместн ом воздействии нагрузки и увлажнения; следует различать с обст венно просадку, при давлении от собственного веса грунта и дополнительную просадку при воздействии веса сооружений;

послепросадочн ы е деформации грунта - суфф озионно-пл астическ ое уплотнение при длит ельной фильт рации воды через грунт.

2. Величина про с адки - вертикальное пере мещение поверхности грунтового массива при его прос адке под действие м собственного вес а или собственного веса и дополните льной нагрузки от сооружений.

3. Отно с ительная просадочн ость - относительная ве личина п росадо чн ой деформации слоя (образца) грунта при заданном давле нии и замачивании.

4. Начальное просадоч но е давление грунта - наименьшее уплотняющее напряжение, при котором н ачинают проявляться прос адочны е свойства грунта при его водонасыщ ении.

5. Начальная влажность просадки грунта - наименьшая влажность, при которой начинают прояв л ят ьс я прос адочны е свойства грунта, при данном напряжении.

О с новные обоз начения

Хара к терис тики грунтов

ρ -                    плотность грунта

ρ d -                   плотность сухого грунта

ρδ -                   плотность час тиц грунт а

γ -                    удельный вес грунта

γ d -                   удельный вес с ухого грунт а

γδ -                   удельный ве с частиц грунта

en -                   коэффициент пористости

n -                    пористость

Co , Csl , Cωt -    удельное сцепление грунта при природной влажности, при просадке и при послепросадочной консолидации

φ o , φ sl , φ ωt -     угол внутреннего трения грунта при природной влажности при просадке и после просадочной консолидации

ω -                   природная влажность

ω p -                  влажность на границе пластичности (расшатывания)

ω 1 -                  влажность на границе текучести

ωsl -                  начальная просадочная влажность

ωeq -                 конечная (установившаяся) влажность

ωnn -                 предельная полевая влажность

ωsat -                влажность, соответствующая полному водонасыщению

Sp -                  степень влажности

I p -                   число пластичности

εsl , εslp -            относительная просадочность при природном и расчетном давлении

εω t -                  относительная послепросадочная деформация

ε p -                   относительное сжатие при природной влажности

εsl 1 -                 относительная просадочность грунта при давлении 0,1 МПа

К -                   коэффициент фильтрации

K δ -                  коэффициент фильтрации в вертикальном направлении

Кг -                  коэффициент фильтрации в горизонтальном направлении

Psl -                  начальное просадочное давление

E -                    модуль деформации

Eω -                  модуль деформации грунта в увлажненном состоянии

Hk -                  высота капиллярного поднятия

Деформации

S -                    расчетная величина ожидаемой деформации основания сооружения

Su -                  предельная величина деформации основания сооружения

S p -                  осадка грунта постоянной природной влажности под дополнительной нагрузкой от сооружения

S sl -                  просадка при природном давлении

Sω -                  деформация просадочного основания ГТС при увлажнении

Sωt -                 послепросадочная деформация

S slp -                 деформация ГТС, построенного на предварительно замоченном основании

S n -                  деформация уплотнения подстилающих просадочную толщу пород

Геометрические характеристики

L, B -               длина и ширина сооружения

Lω , Bω -            длина и ширина источника увлажнения

lk , в k -               длина и ширина котлована по дну

d -                    глубина рассматриваемого слоя грунта от естественной поверхности

d -                   условная глубина (d=1 м)

hs -                   требуемое превышение верха дамб над проектным горизонтом форсированного расхода воды

Н sl -                 толщина слоя просадочных грунтов

Hω -                 глубина увлажненного контура грунта за расчетный промежуток времени

H -                мощность зоны полного водонасыщения

hω -                  глубина воды у сооружения

hi -                    мощность расчетного слоя просадочной толщи

hn -                   толщина подушки из уплотненного лесса

m -                   заложение откоса

Другие характеристики

γω -                  удельный вес воды

p -                    среднее давление под подошвой сооружения

Р v -                  дополнительное вертикальное давление под подошвой сооружения

Pa -                  атмосферное давление

σ -                    нормальное напряжение

σг -                   вертикальное напряжение полное

σву -                 то же, от собственного веса грунта

t -                     продолжительность увлажнения грунта

tps -                  продолжительность предварительного замачивания грунта.

Приложение 2

Обязательное

Предельные величины деформаций просадочных оснований сооружений оросительных систем

№№ пп

Тип и характеристика сооружений

Предельная величина просадочной деформации основания Su , см

Предельная величина послепросадочной деформации

1.

Каналы без облицовки в выемке

в соотв. с п .п . 3.9- 3.11; 4.4 - 4.8

2.

Каналы без облицовки в полувыемке и в насыпи с расходом воды до 2 м3

30

30

2-5 м3

25

20

5- 1 0 м3

20

20

более 10 м3

1 5

1 5

3.

Каналы с обли ц овкой монолитным бетоном, железобетоном, или железобетонными плитами

12

1 2

4.

Каналы с бетонопленоч ны ми или асфальтовыми облицо вками

1 5

20

5.

Каналы с гр у нтовопл еночны ми экранами или с обли цовк ой рулонными мате риалами

20

30

6.

Каналы в жел е зобетон ных лотках

5

7

7.

Напорные трубопроводы закрытых оро с ительных с ис тем:

а) асбесто ц ементные, ж елез обето нны е

10

1 2

б) стальные и из п олимерных материалов

3 0

30

8.

Насосные станции блочного и камерного типов, докеры , акведуки

8

8

9.

Подкачивающие насосные с танции, водозаборны е, п ерегораживающие, регул ирую щие, с опрягающие, водопрово дящие, во доделит ельные, водовыпускные, ограждающие , пе реездны е сооружения типовой конструк ции

1 0

1 0

1 0.

Те же сооружения противопросадочной конструкции (п .п . 4.31- 4.42)

40

35

11.

Земляные сооружения, удерживающие напор до 1 м

45

35

до 5 м

25

20

до 20 м

20

1 5

более 20 м

1 5

1 5

Прим е чания.

1 . Велич ины Su определены из условий прочно с ти, у стойчивости, работоспособности сооружений и должны быть уменьшены, когда это требуется особыми условиями работы сооружений (отметки, у клоны, наполне ние, пропускная способност ь, водонепроницаемость).

2. При использовании малоэффективных способов герметизации д е формационных швов величина Su снижается в 1 ,5 раза.

3. При отсутствии прогнозов развития деформаций во вр е мени или сведений о работе сооружен ий-предшественников, допускается условно принимать, что просадки проис ходят в течение первого года экс плуатации сооружения, а послепросадочн ые деформации в течение следующих пяти лет.

4. Требования к точности планировки и пр е дельные величины деформаций орошаемых полей принимаются, в зависимости от се льскохозяйственного назначения, способа и техники полива в соответствии с указаниями соответствующих норм.

5. Величины Su для производственных и гражданских зданий и сооружений в зонах влияния оросительных систем принимаются согласно СНиП 2.02.01-83.

Приложение 3

Обязат е льн ое

Расчеты присадочных оснований на предпроектных стадиях на основе первичных характеристик грунтов.

   

ω sl = ω p ; σzy = γd ;

 

 

 

φωt = φn(1-K);

 K 1 = K в ω 1

Рис. 1. Значение коэффициента m 1 , учитывающего ги стерис де формаций грунта

Рис . 2 . Значе ние коэ фф ициента mδ , у читывающего ф ормоизменен ие грунта по д фу ндаментом


Рис. 3. Знач е ния коэффици е нта m 1 , учитывающего размеры и форму объек т а замачивания

Рис. 4. Значение коэффициента mωt , учитывающего длительность увлажнения грунтов t


Приложение 4

Рекомендуемое

Основные технико-экономические показатели и рекомендуе мые области применения методов устрой с тва искусственных оснований ГТ С на просадочны х грунтах

Метод

Примерная стоимость упроченного грунта, руб/м3

Рекомендуемые области применения

Мощн. просад. толщи, м

Ожидаемая просадка грунта, см

Объекты строительства

Давление под фундаментом, МПа

Уплотнение г р унтов

Предварител ь ное замачивание

0,2 - 0,4

1 5- 40

более 30

Все ГТ С, кроме отдельн о стоящих опор и особо ответственных сооружений

до 0,5

Трамбовани е

0,3 - 0,4

до 5

до 15

Все ГТС

до 0, 1

Гидровибрация

0,6 - 0,8

до 8

до 30

-« -

до 0, 1 5

Замена грунта (под уш ки)

0,8 - 0,1 0

до 30

до 50

-« -

до 0,2

Ко мб инир ованные методы

П р едварительное замачив ани е и подушк а

0,9- 1 ,2

10- 40

более 50

-«-

до 0,2

П редварите льное замачивание и трамбование

0,5 -0 ,7

8 - 40

бол е е 50

все ГТС

до 0, 1 5

П ред варительное замачивание, трамбование и подушка

1 ,2-1 ,5

1 5- 40

б оле е 50

все ГТС кроме каналов

до 0, 1 5

Предварительное замачивание , взрывы

0,7- 1 ,2

1 5- 40

более 50

все ГТС

до 0, 1

П редварительное замачивание, гидровибрирование

0 ,8-1 ,4

6 - 40

боле е 30

все Г Т С кроме каналов

до 0, 1

Трамбование, подушка

1 ,0-1 ,3

5-10

20-50

- » -

до 0 ,2 5

Предварительное замачивание с при г рузкой

0,9- 1 ,2

1 5- 40

боле е 40

Грунтовые с ооружения

до 0 ,2 5

Сваи

50- 1 00 (для свай)

более 5

более 1 5

Опоры лотков, дюкеров , ак веду ков, м остов, к рупные промышленные и гражданс кие объекты и ГТ С

до 0 ,5

Закр е пление грунтов

Силикатизация, электросиликатизация, с молиз ация

1 5-80

до 1 5

более 20

Особо ответственные Г Т С, промышленные и граж данские з дания, во сстановление аварийны х объектов

боле е 0 ,3

Термическое, т ер мохимическое

20 - 40

-«-

-« -

-« -

Приложение 5

Рекомендуемое

Границы состава карьерных лессовых грунтов для возведения земляных сооружений.

1 - допускае мая граница мелких фракций при возведении насыпей отсыпкой в воду;
2 - допускаемая граница мелких фракций при возведении насыпей гидронамывом

Приложение 6

Рекоменду ем ое

Ориентировочные параметры элементов техники полива по бороздам на просадочных землях

Этапы освоения

Уклон поливных

Расход поливной струи, л/с

Длина борозд, м

максимальный

минимальный

Легкие л ес совидные сугл инки

I

0,0 1

0, 1 5

0,075

80 -100

0,02

0, 1 0

0,05

70-90

II

0,0 1

0,25

0, 1 25

1 50-200

0,02

0, 1 5

0,075

1 50-1 70

Лессовидные супеси

I

0,0 1

0,25

0, 1 25

8 0- 9 0

0,02

0, 1 5

0,075

70- 8 0

II

0,0 1

0,30

0, 1 5

1 50-1 70

0,02

0,20

0, 1 0

1 50-1 60

СОДЕРЖАНИЕ

1. Основные положения . 1

2. Расчет просадочных оснований гидротехнических сооружений . 2

3. Проектирование искусственных оснований и свайных фундаментов . 5

4. Сооружения оросительных систем .. 7

5. Подготовка орошаемых полей . 15

Приложение 1 Термины и определения . 18

Приложение 2 Предельные величины деформаций просадочных оснований сооружений оросительных систем .. 19

Приложение 3 Расчеты присадочных оснований на предпроектных стадиях на основе первичных характеристик грунтов. 20

Приложение 4 Основные технико-экономические показатели и рекомендуемые области применения методов устройства искусственных оснований ГТС на просадочных грунтах . 25

Приложение 5 Границы состава карьерных лессовых грунтов для возведения земляных сооружений. 25

Приложение 6 Ориентировочные параметры элементов техники полива по бороздам на просадочных землях . 26

Еще бесплатно скачать

Рейтинг:
  • Итоги рейтинга 1.00/5
  • 1
  • 2
  • 3
  • 4
  • 5
1.0/5 (1 голос)

Данную страницу никто не комментировал. Вы можете стать первым.

Ваше имя:
Ваша почта:

RSS
Комментарий:
Введите символы: *
captcha
Обновить